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    非均勻初速度的戰(zhàn)斗部靜態(tài)飛散區(qū)設(shè)計

    2019-10-25 06:31:08魏聯(lián)邦劉玉祥曹偉楊軍劉睿
    現(xiàn)代防御技術(shù) 2019年5期
    關(guān)鍵詞:彈目戰(zhàn)斗部破片

    魏聯(lián)邦,劉玉祥,曹偉,楊軍,劉睿

    (江南機(jī)電設(shè)計研究所,貴州 貴陽 550006)

    0 引言

    根據(jù)“戰(zhàn)斗部破片動態(tài)飛散區(qū)寬度不小于近炸引信啟動散布寬度”的引戰(zhàn)配合設(shè)計準(zhǔn)則[1-3],要求破片動態(tài)飛散區(qū)寬度比近炸引信啟動散布更寬,但實(shí)際工程設(shè)計當(dāng)中,尤其是攔截高速目標(biāo)時,對于具有均勻初速度(戰(zhàn)斗部前端、中心和后端飛散區(qū)破片的初速度值比較接近)的戰(zhàn)斗部破片飛散區(qū)而言,由于彈目相對速度很高,彈目交會時的破片動態(tài)飛散區(qū)寬度被壓縮的很窄。進(jìn)一步地,如果破片動態(tài)飛散區(qū)寬度小于引信啟動散布區(qū)寬度,將對引戰(zhàn)配合效果產(chǎn)生不利的影響。

    1 設(shè)計方法實(shí)現(xiàn)

    具體而言,以30°破片靜態(tài)飛散角為例,其在彈目相對速度1~4 km/s條件下的動態(tài)飛散區(qū)寬度見表1所示(失調(diào)角為0°)。從表1可以看出,在相對速度為4 km/s時,破片動態(tài)飛散區(qū)的寬度只有靜態(tài)飛散區(qū)寬度的22.3%,如果考慮失調(diào)角的影響,則彈目交會的部分方位上,破片動態(tài)飛散區(qū)寬度會更窄。

    表1 不同相對速度對飛散區(qū)的壓縮比Table 1 Flying zone′s compressibility on different relative speed

    如果戰(zhàn)斗部破片動態(tài)飛散區(qū)寬度不能有效覆蓋近炸引信啟動散布寬度,導(dǎo)致破片動態(tài)飛散區(qū)不能覆蓋部分引信啟動位置,存在部分引信啟動位置條件下,戰(zhàn)斗部無法命中目標(biāo)要害,從而對引戰(zhàn)配合效果產(chǎn)生不利的影響[4],如圖1所示。

    圖1 動態(tài)飛散區(qū)覆蓋啟動區(qū)情況Fig.1 Fragment′s dynamic flying zone matchingwith fuze bursting zone

    為解決上述問題,本文借鑒國外防空反導(dǎo)戰(zhàn)斗部總體設(shè)計思想,尤其是俄羅斯48H6E防空導(dǎo)彈的戰(zhàn)斗部[5-7]和美國PAC-2防空導(dǎo)彈的戰(zhàn)斗部[8-10],提出一種非均勻初速度的破片靜態(tài)飛散區(qū)設(shè)計方法:在戰(zhàn)斗部前端與導(dǎo)彈航向一致時,通過改變相同質(zhì)量破片尺寸、裝填位置或者改變不同質(zhì)量破片的裝填位置的方式,使破片從戰(zhàn)斗部前端飛散區(qū)到后端飛散區(qū)具有逐漸遞增的初速度分布特征。

    如圖2為非均勻初速度的破片靜態(tài)飛散區(qū)初速度分布示意圖,戰(zhàn)斗部前端與導(dǎo)彈航向一致,沿戰(zhàn)斗部前端飛散區(qū)至后端飛散區(qū),飛散區(qū)1、飛散區(qū)2、飛散區(qū)3、飛散區(qū)4和飛散區(qū)5具有逐漸遞增的破片初速度。

    圖2 非均勻初速度分布示意圖Fig.2 Fragment′s non-average original speed in warhead′s static flying zone

    非均勻初速度的破片靜態(tài)飛散區(qū)設(shè)計主要通過以下設(shè)計步驟完成:

    (1) 目標(biāo)尺寸特性量化。對導(dǎo)彈所要攔截的典型目標(biāo)尺寸進(jìn)行量化,考慮彈目交會姿態(tài),確定目標(biāo)尺寸在戰(zhàn)斗部破片動態(tài)飛散區(qū)方向上的投影長度L。

    (2) 破片基準(zhǔn)初速度v0設(shè)計。破片基準(zhǔn)初速度v0也即中部破片靜態(tài)飛散區(qū)3內(nèi)破片初速度,基準(zhǔn)初速度是引戰(zhàn)配合延時設(shè)計的輸入?yún)?shù),該參數(shù)利用主裝藥的爆轟速度和裝填系數(shù)計算。

    以戰(zhàn)斗部上的單圈破片剖體為設(shè)計對象,v0通過以下公式計算得到[11]:

    (1)

    m0=abhρp,

    (2)

    (3)

    (4)

    (5)

    (6)

    式中:re為戰(zhàn)斗部裝藥半徑;a,b,h分別為破片在戰(zhàn)斗部軸向、徑向和射向的長度;ρe,ρp,ρk分別為裝藥、破片、裝藥殼體的材料密度;hk為裝藥殼體厚度;Ka為主裝藥裝填系數(shù),也即中部破片靜態(tài)飛散區(qū)的主裝藥裝填系數(shù);Me,Mp,Mk分別為裝藥質(zhì)量、破片質(zhì)量和裝藥殼體質(zhì)量;D為主裝藥爆速。

    (3) 破片初速度遞增量Δv設(shè)計。在確定基準(zhǔn)初速度v0基礎(chǔ)上,根據(jù)目標(biāo)尺寸、導(dǎo)彈脫靶量、破片初速度和彈目相對速度,確定破片初速度遞增量Δv。

    前端破片靜態(tài)飛散區(qū)1和后端破片靜態(tài)飛散區(qū)5與中部破片靜態(tài)飛散區(qū)3的初速度差值范圍α0Δv定義為如下:

    α0Δv=v0max-v0=v0-v0min,

    (7)

    式中:v0max為后端破片靜態(tài)飛散區(qū)5內(nèi)的破片初速度;v0min為前端破片靜態(tài)飛散區(qū)1內(nèi)的破片初速度;α0為前端破片靜態(tài)飛散區(qū)1和后端破片靜態(tài)飛散區(qū)5內(nèi)破片初速度遞增量Δv的修正系數(shù)。

    以目標(biāo)中心為中部破片靜態(tài)飛散區(qū)3的命中基準(zhǔn)時,則前端破片靜態(tài)飛散區(qū)1和后端破片靜態(tài)飛散區(qū)5內(nèi)破片初速度與中部破片靜態(tài)飛散區(qū)3內(nèi)破片初速度之差導(dǎo)致的命中目標(biāo)位置偏差具有如下約束條件:

    (8)

    式中:ρmax為最大脫靶量;vrmax為攔截目標(biāo)的最大相對速度。

    根據(jù)式(8)的約束條件,可以確定出合適的初速度遞增量Δv值。

    (4) 破片靜態(tài)飛散區(qū)初速度設(shè)計。在前端破片靜態(tài)飛散區(qū)1至后端破片飛散區(qū)5內(nèi)破片初速度具有逐漸遞增的分布特征時,通過設(shè)計不同破片靜態(tài)飛散區(qū)內(nèi)主裝藥的裝填系數(shù),保證前端破片靜態(tài)飛散區(qū)內(nèi)破片初速度為v0min=v0-α0Δv,中部破片靜態(tài)飛散區(qū)內(nèi)破片初速度為v0,后端破片靜態(tài)飛散區(qū)內(nèi)破片初速度為v0max=v0+α0Δv。

    根據(jù)式(6),破片基準(zhǔn)初速度v0與裝填系數(shù)Ka成正比關(guān)系,則可以反推戰(zhàn)斗部前端破片靜態(tài)飛散區(qū)和后端破片靜態(tài)飛散區(qū)的裝填系數(shù)分別為

    (9)

    (10)

    對主裝藥裝填系數(shù)的調(diào)整通過以下2種方式實(shí)現(xiàn):

    1) 對同質(zhì)量的破片,通過調(diào)整破片尺寸和裝填位置的方式改變主裝藥的裝填系數(shù),達(dá)到調(diào)整破片初速度的目的。同質(zhì)量破片的高度h越小時,根據(jù)式(3),單圈剖體裝填的破片質(zhì)量越小,導(dǎo)致主裝藥裝填系數(shù)越大,破片的初速度也越大,因此,將高度h較小的破片裝填在戰(zhàn)斗部后端裝藥殼體表面,將高度h居中的破片裝填在戰(zhàn)斗部中部裝藥殼體表面,而將高度h較大的破片裝填在戰(zhàn)斗部前端裝藥殼體表面。

    2) 對于不同質(zhì)量的破片,在保證破片速度衰減系數(shù)最小情況下,一般采用球形或者立方塊破片,通過調(diào)整不同質(zhì)量破片的裝填位置調(diào)整主裝藥裝填系數(shù),從而達(dá)到調(diào)整破片初速度的目的。根據(jù)式(3),裝填破片質(zhì)量越大,則單圈破片剖體的主裝藥裝填系數(shù)越小,對應(yīng)的破片初速度也越小,因此,應(yīng)該將質(zhì)量較小的破片裝填在戰(zhàn)斗部后端裝藥殼體表面,將質(zhì)量居中的破片裝填在戰(zhàn)斗部中部裝藥殼體表面,而將質(zhì)量較大的破片裝填在戰(zhàn)斗部前端裝藥殼體表面。

    (5) 初速度分布優(yōu)化。在初速度遞增量Δv≥100 m/s時,為了保證破片動態(tài)飛散區(qū)內(nèi)破片分布數(shù)量均勻性,在戰(zhàn)斗部前端破片靜態(tài)飛散區(qū)和戰(zhàn)斗部中部破片靜態(tài)飛散區(qū)之間增加一個破片靜態(tài)飛散區(qū)(飛散區(qū)2),其破片初速度為v01=v0-β0Δv。在后端破片靜態(tài)飛散區(qū)和中部破片靜態(tài)飛散區(qū)之間增加一個破片靜態(tài)飛散區(qū)(飛散區(qū)4),其破片初速度為v02=v0+β0Δv。β0為飛散區(qū)2和飛散區(qū)4內(nèi)破片初速度遞增量Δv的修正系數(shù)。

    遵照步驟(2)~(4),對飛散區(qū)2和4內(nèi)破片初速度進(jìn)行設(shè)計,并遵照步驟(4)中1)和2)所述的方式對裝藥殼體表面破片的尺寸和裝填方式進(jìn)行設(shè)計。

    2 設(shè)計效果驗(yàn)證

    破片動態(tài)飛散區(qū)設(shè)計驗(yàn)證:考慮彈目相對速度和失調(diào)角影響,對導(dǎo)彈-目標(biāo)動態(tài)交會條件下的破片動態(tài)飛散區(qū)寬度變化情況進(jìn)行驗(yàn)證。

    2.1 動態(tài)飛散區(qū)寬度比較

    (11)

    (12)

    (13)

    (14)

    (15)

    式中:θ′為破片動態(tài)飛散區(qū)寬度。

    當(dāng)戰(zhàn)斗部前端(飛散區(qū)1)、后端(飛散區(qū)5)破片初速度分別為2 km/s和2.4 km/s,前端破片靜態(tài)飛散區(qū)前沿至后端破片靜態(tài)飛散區(qū)后沿的總寬度為30°,前端破片靜態(tài)飛散區(qū)前沿、后端破片靜態(tài)飛散區(qū)后沿與彈軸前向的夾角分別為75°和105°,彈目相對速度范圍為2~4 km/s,失調(diào)角范圍為0°~30°。

    根據(jù)以上參數(shù),2種設(shè)計方法的動態(tài)飛散區(qū)寬度比較見表2。從表2可以看出,利用本設(shè)計方法設(shè)計的破片動態(tài)飛散區(qū)具有更寬的角度,而且在失調(diào)角增大時,這種趨勢更加明顯。

    同樣地,根據(jù)以上參數(shù),當(dāng)相對速度為4 km/s,失調(diào)角范圍0°~30°時,繪制非均勻初速度的破片靜態(tài)飛散區(qū)在不同失調(diào)角下的動態(tài)飛散區(qū)寬度見圖3所示。與傳統(tǒng)戰(zhàn)斗部具有均勻初速度的設(shè)計方法比較(見圖4),非均勻初速度的破片動態(tài)飛散區(qū)具有更寬的角度。

    2.2 引戰(zhàn)配合效果比較

    以某型防空導(dǎo)彈非均勻初速度戰(zhàn)斗部為例,利用解析法[12]進(jìn)行該導(dǎo)彈攔截TBM彈頭的引戰(zhàn)配合效果仿真,彈目遭遇相對速度為3.323 5 km/s,失調(diào)角為4.8°,圖5為目標(biāo)要害分布位置示意圖[13-15],圖6為非均勻初速度戰(zhàn)斗部破片動態(tài)飛散區(qū)覆蓋TBM彈頭目標(biāo)要害位置的引戰(zhàn)配合效果,圖7為均勻初速度戰(zhàn)斗部破片動態(tài)飛散區(qū)覆蓋TBM彈頭目標(biāo)要害位置的引戰(zhàn)配合效果。

    從圖6和圖7的比較結(jié)果來看,對同一條遭遇彈道,采用非均勻初速度的戰(zhàn)斗部破片動態(tài)飛散區(qū)寬度比均勻初速度戰(zhàn)斗部的動態(tài)飛散區(qū)寬4.5°(早到區(qū))和5.3°(晚到區(qū)),而且從引戰(zhàn)配合效果圖可以看出,采用非均勻初速度戰(zhàn)斗部的破片動態(tài)飛散區(qū)能夠覆蓋更寬的目標(biāo)要害,有利于提高導(dǎo)彈對高速目標(biāo)的殺傷效果。

    表2 破片動態(tài)飛散區(qū)寬度比較Table 2 Comparing with dynamic flying zone

    圖3 動態(tài)飛散區(qū)寬度(非均勻初速度)Fig.3 Fragment′s dynamic flying zone (non-average original speed)

    圖4 動態(tài)飛散區(qū)寬度(均勻初速度)Fig.4 Fragment′s dynamic flying zone (average original speed)

    圖5 目標(biāo)要害位置Fig.5 Vitals′ position on the target

    圖6 引戰(zhàn)配合效果(非均勻初速度)Fig.6 Effect of warhead-fuze matching(non-average original speed)

    圖7 引戰(zhàn)配合效果(均勻初速度)Fig.7 Effect of warhead-fuze matching(average original speed)

    3 結(jié)束語

    本文提出了一種非均勻初速度的戰(zhàn)斗部破片靜態(tài)飛散區(qū)設(shè)計方法,通過仿真驗(yàn)證,相對于傳統(tǒng)均勻初速度的戰(zhàn)斗部破片靜態(tài)飛散區(qū)設(shè)計方法,該方法可減小導(dǎo)彈攔截高速目標(biāo)時破片動態(tài)飛散區(qū)寬度的壓縮比,使破片動態(tài)飛散區(qū)能夠覆蓋更寬的引信啟動散布區(qū),有利于提高防空導(dǎo)彈攔截高速目標(biāo)的引戰(zhàn)配合效果。

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