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    階段嗣后充填體穩(wěn)定性分析與采場結構參數(shù)優(yōu)化

    2019-10-15 09:05:58許衛(wèi)軍邱景平任玉東
    中國礦業(yè) 2019年10期
    關鍵詞:灰砂礦房礦柱

    周 樂,許衛(wèi)軍,姚 維,邱景平,任玉東

    (1.東北大學資源與土木工程學院,遼寧 沈陽 110819;2.長春黃金研究院,吉林 長春 130012;3.凌源日興礦業(yè)有限公司,遼寧 朝陽 122000)

    階段嗣后充填采礦方法是空場采礦法和充填法的結合體,不但具有生產(chǎn)效率高、資源回收強度大等優(yōu)點,還可以對地壓進行有效控制,正逐漸成為國內(nèi)外開采“三下”礦山的重要方法之一[1-3]。雖然該方法已被廣泛應用,但其中關于充填體強度的設計,國內(nèi)礦山還主要采用經(jīng)驗公式法或類比法,這必然會造成經(jīng)濟上的不合理性或回采過程中的不安全性。因此,確定充填體的合理需求強度至關重要。國內(nèi)外學者已經(jīng)進行了大量研究,盧平[4]從考慮充填料強度特性的角度出發(fā),對Thomas模型進行了修正;蔡嗣經(jīng)[5]通過對國內(nèi)外礦山充填體強度進行歸納分析,得出了充填體強度與其高度的半立方拋物線關系式;LIU等[6]、杜坤等[7]根據(jù)圍巖開挖釋放能量與充填體積蓄應變能相近原則,得到了考慮原巖地應力的膠結充填體強度設計公式;魏曉明等[8]推導了一步采中膠結充填體極限側壓狀態(tài)下的數(shù)學模型,并將其用于充填配比設計?;谝陨涎芯砍晒?,本文以傲牛鐵礦三采區(qū)128線以南礦體為工程背景,根據(jù)充填體與圍巖相互作用機理,確定了充填體強度與采場尺寸的匹配關系,為傲牛鐵礦礦石回采提供了理論指導,為類似金屬礦山階段空場嗣后充填采礦開采提供理論參考。

    1 礦體開采技術條件

    傲牛鐵礦三采區(qū)128線以南礦體主要以急傾斜厚礦體為主,平均傾角75°,平均厚度15 m,礦體延深不大,最大為124線延深100 m,礦體形態(tài)變化較大,膨縮和分枝現(xiàn)象顯著,礦體圍巖主要為角閃混合花崗巖和角閃斜長片麻巖,圍巖穩(wěn)固性好。礦區(qū)西側為尾礦庫,東側為選廠,為減小礦體開采對地表工程的影響,設計采用階段礦房嗣后充填采礦法進行開采。

    傲牛鐵礦前期在回采128線以北殘留礦柱時,利用礦山全尾砂與普通硅酸鹽水泥進行了一系列充填體室內(nèi)試驗,從塌落度、泌水率、流動度等多方面因素分析,確定了充填料漿濃度為76%時為最優(yōu)料漿濃度[9],并將試驗結果成功應用到礦柱的回收過程。不同灰砂比的充填體力學參數(shù)見表1。

    表1 膠結充填體力學參數(shù)Table 1 Mechanical parameters of cemented backfill

    2 礦房充填體穩(wěn)定性分析

    未采礦柱給礦房充填體的側壓力可用式(1)進行計算[10]。

    (1)

    式中:γ為礦石的容重,kN/m3;x為充填體沿高度方向坐標;φ為礦石與充填體接觸面上的有效摩擦角,其值可近似取充填體的內(nèi)摩擦角,°。

    圖1 礦房充填體受力模型Fig.1 Force model of room backfill

    充填體內(nèi)的水平應力σy主要由未開采礦柱的側向壓力P引起,因此設σy=xf(y)。對于圖1所示的尾砂膠結充填體力學模型,考慮最危險的情形,假設充填體在y方向上無限長,將其即簡化為平面應變問題[11-12]。該模型用應力函數(shù)表示見式(2)。

    (2)

    式中,Φ為應力函數(shù)。

    利用式(2)對x進行兩次積分處理后代入相容方程4Φ=0,對任意區(qū)域內(nèi)的x、y均成立,需要相容方程有無數(shù)個根,則x的系數(shù)和自由項必須等于零,可得應力函數(shù)Φ見式(3)。

    (Ey3+Fy2)

    (3)

    結合充填體力學模型的應力邊界條件可得充填體剪切應力見式(4)[12]。

    (4)

    式中:λ為側壓力系數(shù),其值為λ=tan2(45°-φ/2);γ為礦石容重,取35.3 kN/m3;B為充填體寬度,m;ρ為充填體容重,kN/m3。

    根據(jù)傲牛鐵礦開采技術條件以及類似礦山開采經(jīng)驗,取礦房膠結充填體寬度為20~40 m,暴露高度為40~60 m,并根據(jù)表1的充填體力學參數(shù),將其代入式(4)中得到不同配比充填體底部沿寬度B、高度H方向的剪切應力分布圖,如圖2所示。

    圖2 各配比的充填體在不同高度和寬度時的剪切應力分布圖Fig.2 Distribution of shear stress of filling body with different ration under different height and width

    由圖2可知:①在膠結充填體的暴露側,剪切應力為零,且沿著充填體寬度方向,剪切應力逐漸增大,但增長率越來越小,直到達到最高點時開始減小,在與未采礦柱接觸處,膠結充填體所受的剪切應力趨向一定值,這是由于膠結充填體在變形過程中與未開采礦體接觸而產(chǎn)生摩擦阻力的原因;②剪切應力曲線與采場高度有關,其高度越高,充填體內(nèi)出現(xiàn)的剪切應力越大;③剪切應力曲線與采場寬度呈負相關,其寬度越小,曲線越陡,充填體內(nèi)出現(xiàn)的剪切應力越大;④當H=60 m,B=20~30 m時,只有灰砂比為1∶6的充填體可以保持穩(wěn)定,而灰砂比為1∶10、1∶20的充填體所受到的剪切應力大于其抗剪強度而發(fā)生破壞;當H=50 m,B=20~40 m時,灰砂比為1∶6的充填體會保持穩(wěn)定,而灰砂比1∶10的充填體,在B=20 m、30 m時會發(fā)生破壞,灰砂比為1∶20的充填體在B=20~40 m時,均會發(fā)生破壞;當H=40 m,B=20~40 m時,灰砂比為1∶6、1∶10的充填體可以保持穩(wěn)定,而灰砂比為1∶20的充填體內(nèi)部最大剪應力為0.3 MPa,達到了其極限抗剪強度,由于充填體內(nèi)剪應力與充填體呈負相關,與高度呈正相關,因此礦山在采用1∶20充填體進行充填時應降低采場高度,增加采場寬度。

    綜上所述,傲牛鐵礦提供的灰砂比為1∶6的充填體適用于高度60 m以下、寬度20 m以上的采場;灰砂比為1∶10的充填體適用于高度50 m以下,寬度40 m以上的采場;灰砂比為1∶20的充填體適用于高度40 m以下,寬度40 m以上的采場。

    由于礦體東側、西側分別存在選廠和尾礦庫等重要構筑物,為保證開采不影響其穩(wěn)定性,則需要考慮較大的安全系數(shù),對采場高度進行折減。參照國內(nèi)外礦山充填體強度與暴露面積的關系[4],最終提出以下開采方案:采場高度為40 m,礦房寬度為40 m,礦柱寬度為30 m,采場長度為礦體厚度。一步先采礦房,空區(qū)用灰砂比為1∶6的料漿進行充填,待充填體達到一定強度后,二步回采礦柱時,礦柱開采完畢一次性用灰砂比1∶10~1∶20的充填料漿進行及時充填,以保證沉降對地表構筑物的影響最小。礦房礦柱布置圖見圖3。

    圖3 礦房礦柱布置圖Fig.3 Layout of mine room and pillar

    3 結 論

    1) 建立了充填體單側暴露的力學模型,通過平面應變問題得出了充填體內(nèi)剪應力表達式,即式(4)。

    2) 利用推導出的剪應力公式計算出傲牛鐵礦灰砂比為1∶6、1∶10、1∶20的充填體在保持穩(wěn)定的前提下所能達到的最大高度與寬度?;疑氨葹?∶6的充填體適用于高度在60 m以下、寬度20 m以上的采場;灰砂比為1∶10的充填體適用于高度在50 m以下、寬度在40 m以上的采場;灰砂比為1∶20的充填體適用于高度在40 m以下、寬度在40 m以上的采場。

    3) 根據(jù)傲牛鐵礦開采技術條件及計算結果,確定采場參數(shù):礦房高40 m,寬40 m,采用灰砂比1∶6,料漿濃度76%進行充填;礦柱高40 m,寬30 m,采用灰砂比1∶10~1∶20,料漿濃度76%進行充填。

    本文的研究結果可以為國內(nèi)類似礦山設計和開采提供參考,并有利于確定采場膠結充填體的強度需求,優(yōu)化采場結構參數(shù),達到增強采充過程安全性的目的。

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