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    核電站主控室氣流組織數(shù)值模擬與舒適性分析

    2019-09-26 02:49:30鄧少慧
    商品與質(zhì)量 2019年22期
    關(guān)鍵詞:主控室風(fēng)口風(fēng)量

    鄧少慧

    中核工程咨詢有限公司 北京 100044

    1 主控室空調(diào)系統(tǒng)介紹

    K2項(xiàng)目主控室空調(diào)系統(tǒng)在正常工況下采用新風(fēng)加回風(fēng)的混合方式運(yùn)行。系統(tǒng)設(shè)置2x100%(一用一備)并聯(lián)的空調(diào)處理機(jī)組,當(dāng)運(yùn)行機(jī)組故障時(shí),備用機(jī)組自動(dòng)啟動(dòng)??照{(diào)機(jī)組包括預(yù)過濾器、高效過濾器、電加熱器、冷卻器、加濕器、離心風(fēng)機(jī)等元件。當(dāng)室內(nèi)冷負(fù)荷變化時(shí),主控室空調(diào)系統(tǒng)采用定風(fēng)量、變冷凍水流量的控制方式。因?yàn)橐笾骺厥乙恢笔翘幱谖⒄龎海虼俗冿L(fēng)量控制模式不適合本系統(tǒng)。機(jī)組中的冷卻盤管、電加熱器、電加濕器的運(yùn)行受溫濕度傳感器控制。可通過回風(fēng)的溫、濕度來調(diào)節(jié)送風(fēng)的溫、濕度,從而達(dá)到調(diào)節(jié)的作用而不用改變送風(fēng)量。

    2 Airpak簡(jiǎn)介

    Fluentairpak是CFD技術(shù)的一個(gè)系統(tǒng)分析軟件,它基于有限容積法,具有自動(dòng)化的非結(jié)構(gòu)化、結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格生成能力。它可以準(zhǔn)確的模擬通風(fēng)系統(tǒng)的空氣流動(dòng)、空氣品質(zhì)、傳熱、污染和舒適度等問題,可以計(jì)算出不同空調(diào)系統(tǒng)送風(fēng)氣流組織形式下室內(nèi)的溫度場(chǎng)、濕度場(chǎng)、速度場(chǎng)空氣齡場(chǎng)、污染物濃度場(chǎng)、PMV場(chǎng)、PPD場(chǎng)等,以對(duì)房間的氣流組織、熱舒適性和室內(nèi)空氣品質(zhì)(IAQ)進(jìn)行全面綜合評(píng)價(jià)。從而可以減少設(shè)計(jì)成本,降低設(shè)計(jì)風(fēng)險(xiǎn),縮短設(shè)計(jì)周期[1]。

    3 物理模型

    3.1 邊界條件

    側(cè)送側(cè)回的幾何模型是根據(jù)設(shè)計(jì)文件0712XNINTC01KKX83181900CNPE03DD通風(fēng)系統(tǒng)布置圖(A版,DES,雙語(yǔ)版)而建立。上送側(cè)回的幾何模型是參照C2項(xiàng)目設(shè)計(jì)文件電氣廠房暖通竣工圖PC2-08-042-01中送回風(fēng)口的形式和布置而建立。即將C2項(xiàng)目主控室的上送風(fēng)方案平移至K2項(xiàng)目的主控室中,目的是在同等的條件下來對(duì)兩種氣流組織方式進(jìn)行分析。

    主控室設(shè)計(jì)風(fēng)量為7500/h,分為12個(gè)送風(fēng)口送風(fēng),則每個(gè)送風(fēng)口的送風(fēng)量為625/h,取送風(fēng)溫度為20℃,設(shè)定送風(fēng)速度為2m/s.房間微正壓值取10Pa[2]。根據(jù)設(shè)計(jì),回風(fēng)口為10個(gè)。

    根據(jù)公式Q=3600·A·s,其中Q為風(fēng)量,單位/h;A為送風(fēng)口橫截面積,單位m2;s為送風(fēng)風(fēng)速,單位m/s??傻妹總€(gè)送風(fēng)口面積為A=625/(3600x2)=0.09m2。側(cè)送風(fēng)選用雙層百葉送風(fēng)口,上送風(fēng)選用方形散流器送風(fēng)口(同C2項(xiàng)目)。按每小時(shí)換氣次數(shù)為4次計(jì)算,則每小時(shí)回風(fēng)量為Q=4·V=4x23.7x15.3x5=7252,其中V為主控室空間體積,單位。設(shè)回風(fēng)速度為1.3m/s,則可根據(jù)公式Q=3600·A·s,其中Q為回風(fēng)量,單位/h;A為回風(fēng)口橫截面積,單位m2;s為回風(fēng)風(fēng)速,單位m/s。計(jì)算出每個(gè)回風(fēng)口面積A=7252/(10x3600x1.3)=0.15m2。

    3.2 數(shù)學(xué)模型

    空調(diào)送風(fēng)口的送風(fēng)過程,是具有一定動(dòng)量、能量和初始速度的送風(fēng)射流通過風(fēng)口或散流器進(jìn)入室內(nèi),通過巻吸室內(nèi)空氣并與之發(fā)生摻混,從而實(shí)現(xiàn)動(dòng)量交換和能量交換的過程。當(dāng)出口雷諾數(shù)Re大于30時(shí),射流可以認(rèn)為是紊流射流的。因此,本文的兩種送風(fēng)方式造成的空氣流動(dòng)都是屬于湍流流動(dòng)。流體流動(dòng)要遵守質(zhì)量守恒定律、動(dòng)量守恒定律、能量守恒定律??刂品匠虨椋?/p>

    連續(xù)性方程:

    能量守恒方程:

    式中:cp是比熱容;T是溫度;k為流體的傳熱系數(shù);ST為流體的內(nèi)熱源及由于粘性作用流體機(jī)械能轉(zhuǎn)換為熱能的部分,有時(shí)簡(jiǎn)稱ST為粘性耗散項(xiàng)。

    上述各守恒定律的控制方程都可以表示成以下的通用形式[3]:

    其中標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型具有較高的計(jì)算精度,在穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性上的優(yōu)勢(shì)也使得該模型具有較廣的應(yīng)用范圍。其公式包括湍流動(dòng)能方程k和擴(kuò)散方程ε:

    其中,Cu為常數(shù)。

    模型中常數(shù)的取值為:Cε1=1.44,Cε2=1.92,Cu=0.09。

    可以采用離散的數(shù)值解法對(duì)上述方程求解。Airpak采用有限體積法的區(qū)域離散化方法,將非線性偏微分方程轉(zhuǎn)變?yōu)榫W(wǎng)格單元上的線性代數(shù)方程,然后通過求解線性方程組,得出流場(chǎng)的解[4]。

    有限體積法是對(duì)一般形式的控制微分方程在控制體積內(nèi)積分,也就是求解積分形式的守恒方程:

    本文假定室內(nèi)空氣為低速不可壓縮流體;室內(nèi)空氣流動(dòng)為準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)、紊流流動(dòng);流體的紊流粘性具有各向同性;忽略能量方程中由于粘性作用引起的能量耗散。

    4 模擬結(jié)果與分析

    因?yàn)閅=1.2m處高度是操縱員坐姿工作時(shí)的高度,而Z=7.5m處是主控室操縱區(qū)的中間部位,且為最大的縱切面處位置。所以分別選?。╔=0,Y=1,Z=0)方向,Y=1.2m處橫切面和(X=0,Y=0,Z=1)方向,Z=7.5m處縱切面來研究。

    分析高度1.2米處,即人體坐姿工作高度處的水平面上的速度分布圖。可以看出側(cè)送側(cè)回的風(fēng)速分布很均勻,且在主控室大部分區(qū)域均在理想風(fēng)速值0.25m/s左右,達(dá)到了設(shè)計(jì)文件在主操作區(qū)域的氣流速度不超過0.25m/s的要求。而上送側(cè)回的風(fēng)速分布不均勻,在12個(gè)送風(fēng)口正下方區(qū)域風(fēng)速都較大,且到達(dá)人體頭部的最大風(fēng)速達(dá)到了0.45m/s。雖然可以滿足設(shè)計(jì)規(guī)范人體可接受風(fēng)速0.6m/s,但會(huì)有一定的吹風(fēng)感,不符合設(shè)計(jì)文件在主操作區(qū)域氣流速度不超過0.25m/s的要求。

    從主操作區(qū)(X=0,Y=0,Z=1)方向,Z=7.5m處豎直切面的速度分布圖,可以很明顯的看出側(cè)送側(cè)回的送風(fēng)方式在主操作區(qū)的流速很均勻。這是因?yàn)槿梭w處于回流區(qū),所以流速會(huì)很小且均勻,人體會(huì)感覺很舒適。而上送側(cè)回的送風(fēng)方式,氣體流速在豎直方向變化很大,主操作區(qū)風(fēng)速很不均勻,人體處于氣流直流區(qū),吹風(fēng)感會(huì)很明顯。

    從上送風(fēng)的速度分布可以看出,沿風(fēng)口方向是氣體流速變化最大的方向,選取沿吹風(fēng)方向的切面可以看到送風(fēng)氣流的走向,由此可以找到送風(fēng)最不利區(qū)域。因此對(duì)于側(cè)送風(fēng)也應(yīng)選取一個(gè)沿側(cè)送風(fēng)方向的風(fēng)口處切面圖進(jìn)行分析,找出側(cè)送風(fēng)的最不利區(qū)域。選取房間中部風(fēng)口(X=1,Y=0,Z=0)方向,X=11.85m風(fēng)口處切面。

    選取X=11.85m的風(fēng)口處切面,可以看出送風(fēng)沿風(fēng)口方向射向大空間,會(huì)產(chǎn)生兩個(gè)渦流區(qū),這是冷風(fēng)沉降和工作區(qū)熱風(fēng)上揚(yáng)的結(jié)果。主工作區(qū)大部分處于回流區(qū)。渦流區(qū)氣流流速較大且冷風(fēng)下沉明顯,因此渦流區(qū)應(yīng)為側(cè)送側(cè)回送風(fēng)方式的最不利區(qū)域。最后將給出側(cè)送側(cè)回送風(fēng)方式的最不利分析。

    5 溫度場(chǎng)比較

    上送側(cè)回的送風(fēng)方式要比側(cè)送側(cè)回的送風(fēng)方式整個(gè)空間的溫度分布更均勻。因?yàn)樯纤偷乃惋L(fēng)口平均分布于整個(gè)屋頂,而側(cè)送的送風(fēng)口只在屋頂?shù)囊粋?cè)邊且風(fēng)口偏左布置,因此使得在主控室的西北角溫度較低。由此可以看出,送風(fēng)口的位置分布對(duì)送風(fēng)溫度的分布有很大影響。盡管如此,因?yàn)橹鞑僮鲄^(qū)處于回流區(qū),因此主操作區(qū)的溫度分布還是很均勻的。

    6 結(jié)語(yǔ)

    在本文的送風(fēng)條件下,對(duì)側(cè)送側(cè)回送風(fēng)的最不利區(qū)域進(jìn)行了分析,結(jié)果表明氣流參數(shù)也可以滿足設(shè)計(jì)要求。因此K-2項(xiàng)目主控室采用側(cè)送側(cè)回的送風(fēng)方式是可行的,這也驗(yàn)證了K-2項(xiàng)目主控室空調(diào)系統(tǒng)送風(fēng)方案初步設(shè)計(jì)的合理性。而上送側(cè)回的送風(fēng)方式由于到達(dá)人體的流速超出了設(shè)計(jì)值,因此是不可行的。因?yàn)橹骺厥铱偹惋L(fēng)量一定,若改變?cè)O(shè)計(jì)條件,增加送風(fēng)口數(shù)量,減小送風(fēng)速度,則上送側(cè)回的送風(fēng)方式也是可行的。

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