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    彎道河段下游泵站進水前池流態(tài)及整流措施

    2019-09-10 07:22:44江文于建忠傅宗甫譚箐陳月君
    人民黃河 2019年4期
    關(guān)鍵詞:流態(tài)泵站

    江文 于建忠 傅宗甫 譚箐 陳月君

    摘 要:為改善彎道水流在泵站前池引起的偏流、回流、吸氣旋渦等不良流態(tài),基于FLUENT軟件,將雷諾時均N-S方程與RNC k-8雙方程紊流模型應(yīng)用于某實際工程側(cè)向進水泵站前池的三維數(shù)值模擬中,對比分析整流前后泵站前池及進水流道流態(tài)的流速、流線變化,并建立流速分布均勻度目標(biāo)函數(shù),定量分析泵站進水流態(tài)的優(yōu)劣。結(jié)果表明:在前池增設(shè)復(fù)合式導(dǎo)流墩并延長導(dǎo)流墻能夠有效地調(diào)整彎道水流流向,減弱前池中的偏流和回流,提高水流的順直度與均勻度,改善泵站進水條件,提高樞紐運行的工作效率。

    關(guān)鍵詞:泵站;彎道水流;側(cè)向進水;三維數(shù)值模擬:整流措施;流態(tài)

    中圖分類號:TV61

    文獻標(biāo)志碼:A

    doi:10.3969/j .issn.1000-1379.2019.04.018

    當(dāng)不對稱閘站樞紐布置在彎道河段時,泵站為側(cè)向進水,此時不對稱水流及彎道水流的運動特性導(dǎo)致泵站前池易產(chǎn)生回流、橫向水流、旋渦等一系列不良流態(tài)。研究表明[1],前池的不良流態(tài)會對泵站水力機組的運行產(chǎn)生極為不利的影響,致使水泵效率降低,嚴(yán)重時會造成機組振動,威脅樞紐安全運行。針對泵站前池流場特性,邢英薇[2]采用水深平均的二維水流方程對非對稱水流進行了計算,但不能很好地反映水流的三維特性:王芳芳等[3]采用RNG k-ε雙方程紊流模型封閉雷諾時均N-S方程對泵站前池流場進行了三維數(shù)值模擬,發(fā)現(xiàn)流速不均勻分布會導(dǎo)致不良流態(tài)的產(chǎn)生。為獲得良好的進水條件,嚴(yán)忠民等[4]通過分析多座閘站合建工程物理模型試驗成果,提出在泵站前池設(shè)置導(dǎo)流墩可以有效改善回流、螺旋流等不良流態(tài)。此外,有關(guān)學(xué)者還研究了底坎[5]、壓水板[6]、立柱[7]等不同流態(tài)改善措施,導(dǎo)流墩因改善流態(tài)效果好而被廣泛應(yīng)用[8]。然而,已有研究主要集中在上游為順直河道的泵站,且主要分析了工程中典型“川”字形導(dǎo)流墩的整流效果,并未涉及復(fù)合式導(dǎo)流墩。隨著CFD的發(fā)展,越來越多的學(xué)者應(yīng)用數(shù)值模擬方法對泵站進水流態(tài)進行研究[9]。筆者以上游為彎道河段的某側(cè)向進水閘站樞紐為研究對象,基于FLUENT軟件,利用三維紊流數(shù)值模型,分析側(cè)向進水泵站前池的流態(tài)及其成因,并采用復(fù)合式導(dǎo)流墩探究適用于該類工程的整流措施。

    1 泵站水動力數(shù)學(xué)模型的建立

    1.1 控制方程

    泵站前池的水流流動屬于復(fù)雜的三維流動,可以采用雷諾時均方程來描述,在笛卡兒坐標(biāo)系下三維不可壓縮流體的控制方程如下。

    連續(xù)方程表達式為

    1.3 計算區(qū)域及網(wǎng)格劃分

    該樞紐上游為一彎道,樞紐中心線與彎道上游河道中心線夾角為530。閘站樞紐為不對稱布置,南側(cè)為一孔通航節(jié)制閘,西北側(cè)為一支流,北側(cè)為三孔排水泵站(順?biāo)鲝淖蟮接乙来螢?#、2#、3#),單泵設(shè)計流量為23.4 m3/s,取設(shè)計運行水位進行計算,即進水前池水位為3.55 m.運行時三泵全開。樞紐布置如圖1所示,坐標(biāo)原點位于泵站進水口門處,泵站出口水流沿x軸負向流動,y軸垂直于泵站出口水流方向,沿重力方向為z軸負向。模型計算區(qū)域取泵站前池彎道以上100 m,西側(cè)支流長100 m,泵站出水側(cè)按照進水流道的斷面進行延伸處理,延伸至90 m,節(jié)制閘處于關(guān)閉狀態(tài)。利用ICEM軟件對計算區(qū)域進行結(jié)構(gòu)網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格數(shù)量100萬左右,模型計算區(qū)域及局部網(wǎng)格剖分見圖2。

    1.4 數(shù)值方法和邊界條件

    采用有限體積法得出離散方程,選用SIMPLEC算法進行計算。邊界條件:①進口,進口位置有兩個,一個為彎道主流進口,采用壓力出流邊界,另一個為西北向的支流進口,設(shè)置為速度人口邊界:②出口,采用速度邊界,給定負向流速;③自由液面,泵站前池自由水面波動較小,采用剛蓋假定方法處理;④邊壁,采用壁面函數(shù)法進行處理。模型邊界示意見圖3。

    2 整流前泵站前池模擬結(jié)果與分析

    支流流速很小,進入前池時受彎道來流壓迫,對泵站前池流態(tài)的影響可忽略不計,前池流態(tài)主要受彎道來流影響。圖4為無整流措施條件下的泵站前池流速等值線分布,可以看出主流進入前池后,表層流動慣性較大,水流不易轉(zhuǎn)向,導(dǎo)致主流偏向右岸,單側(cè)流量集中,在3#水泵進水口門前產(chǎn)生明顯偏流,右岸流速范圍集中在1.1 - 1.3 m/s,而左岸流速范圍集中在0.1-0.3 m/s。圖5顯示前池存在兩處回流區(qū),一處位于2#水泵進水口門前,尺度較小,最大寬度約3m、長度約16 m;另一處較大尺度的回流區(qū)位于左岸1#泵站進水口門前,最大寬度約6m、長23 m,從前池進口一直延伸至泵站進水口門。以上不良流態(tài)導(dǎo)致前池整體流速分布不均,易誘發(fā)水泵汽蝕和振動,致使機組運行效率下降,甚至無法工作。

    前池流速分布均勻度直接決定了前池流態(tài)的優(yōu)劣,引入法向流速均勻度V-定量分析前池流態(tài),計算前池底、中、表層法向流速分布的均勻程度,計算公

    流速均勻度數(shù)值越接近100%.表示前池水流流速分布越均勻,流態(tài)越好。

    提取泵站進水口門前x=3 m處的橫斷面B(見圖6)底、中、表層法向流速,計算得到底、中、表層流速均勻度分別為3l.9%、33.6%、16.7%,可知前池流速整體均勻度較低,表層流態(tài)尤其需要改善。

    3 泵站前池整流措施

    3.1“川”字形導(dǎo)流墩整流措施

    3.1.1 布置形式

    導(dǎo)流墩是工程上常用的一種導(dǎo)流建筑物,當(dāng)來流有明顯的主流方向時,常將其沿水流縱向布置,引導(dǎo)水流逐漸轉(zhuǎn)向泵站前池,均化水流。經(jīng)過多種方案比選,這里采用工程中常用的典型“川”字形導(dǎo)流墩,將其布置在前池進口處,導(dǎo)流墩為矩形,每個墩長4m、寬0.5m,具體布置如圖7所示。

    3.1.2 前池模擬結(jié)果與分析

    圖8為采用“川”字形導(dǎo)流墩后前池流速分布情況,可以看出水流經(jīng)過導(dǎo)流墩的調(diào)整后,在其后側(cè)產(chǎn)生一小范圍回流,消減了水流的一部分能量,水流得以更為平順地進入前池,右岸流速分布趨于均勻,流速范圍集中在0.8-1.1 m/s。圖9為整流后前池表層流速及流線分布,可以看出,前池回流現(xiàn)象得到改善,位于2#水泵進水口門前的回流區(qū)消失,但左岸1#水泵進水口門前仍存在一較大范圍的回流區(qū),寬度約5m,長度為前池進口至泵站進水口門,同時右岸3#水泵前的偏流現(xiàn)象并未見調(diào)整,斜向進流狀況依舊嚴(yán)重。

    提取整流后斷面B的底、中、表層法向流速計算均勻度,見表1。通過對比整流前、后均勻度發(fā)現(xiàn),采用“川”字形導(dǎo)流墩整流措施后,表層流速均勻度提高了57%.中層與底層流速均勻度僅略有改善,總體而言,整流后泵站前池的流速分布均勻度變化不大,改善效果不理想。

    3.2 復(fù)合式導(dǎo)流墩結(jié)合延長導(dǎo)流墻整流措施

    在泵站前池布置典形的“川”字形導(dǎo)流墩能夠調(diào)整彎道來流方向,使前池水流流速分布趨于均勻,但總體均勻度提高較小,改善效果不佳,并且無法解決前池回流偏流的問題,未能使前池水流達到理想狀態(tài)。在“川”字形導(dǎo)流墩的基礎(chǔ)上,將矩形導(dǎo)流墩的頭部改為圓弧曲線,組成由直線段加曲線段的復(fù)合式導(dǎo)流墩,直線段長4m.圓弧半徑為0.25 m,布置在前池進口處,如圖10所示。傅宗甫等[10]研究表明,閘站結(jié)合部導(dǎo)流墻的長度對回流有很大的影響,在一定范圍內(nèi),回流區(qū)隨導(dǎo)流墻長度的增大而逐漸減小,故將導(dǎo)流墻的長度向上游延伸6m,輔助消除不良流態(tài)。

    圖11為整流后泵站前池流速分布,由于導(dǎo)流墩頭部為圓弧曲線,不僅起到引導(dǎo)水流轉(zhuǎn)向的作用,而且給水流提供了一個作用在導(dǎo)流墩側(cè)繞流的向心力,形成向心加速度,因此產(chǎn)生了一個向內(nèi)旋轉(zhuǎn)的回流,有效地消耗了來流的一部分能量,減小流速,使水流能夠更加平緩地進入前池。左岸的水流遇到導(dǎo)流墩后,提前轉(zhuǎn)向進入前池,回流區(qū)得到來流的補充,范圍縮小,結(jié)合延長導(dǎo)流墻的作用.1#水泵進水口門前的回流區(qū)基本消失。右岸水流依靠導(dǎo)流墩后產(chǎn)生的回流,流向得到了很好調(diào)整,偏流現(xiàn)象得到明顯改善.3#水泵進水口門前斜向進流情況基本消失:同時,水流流經(jīng)導(dǎo)流墩后消耗了一部分能量,進入前池后的整體流速相比整流前小,大部分區(qū)域流速集中在0.7 -1.1m/s。從圖12可以看出,整流后前池流線均勻平順,不存在明顯的回流與偏流,進水流態(tài)良好。

    對比整流前、后斷面B的底、中、表層法向流速均勻度(見表2)可見,整流后前池水流重新調(diào)整,前池底、中、表層流速均勻度都有了明顯提高,尤其是表層流速提高較多,泵站進水條件有了較大改善。

    4 泵站來流條件分析

    為了比較前池流態(tài)對泵站進水流道的影響,取泵站進水口門后2m斷面C(見圖13),分析各流道的速度等值線分布,同時計算各流道的法向流速均勻度。

    圖14為整流前、后泵站各流道法向流速等值線分布,可知整流前大部分區(qū)域流速集中在-1.0 - -0.2m/s,整流后集中在-0.9 -0.6 m/s,斷面整體流速減小。整流前1#與3#流道主流偏向右側(cè),整流后主流居中,偏流現(xiàn)象得到明顯改善。對比整流前、后的法向流速均勻度(見表3)可知,整流后1#與2#流道法向流速均勻度均提高了20%以上??傮w上,采用復(fù)合式導(dǎo)流墩措施整流后泵站進水條件得到極大地改善,水泵進水流態(tài)良好,能夠滿足樞紐高效運行的要求。

    5 結(jié)論

    (1)布置于彎道河段的閘站樞紐,由于彎道水流的流動特性,水流進入前池后未能及時轉(zhuǎn)向,因此泵站前池出現(xiàn)嚴(yán)重偏流和大尺度回流,前池及泵站流道水流流速分布不均勻,泵站進水條件惡劣,不利于泵站的安全運行。

    (2)利用數(shù)值模擬軟件,初步模擬了彎道河段泵站前池的水流流態(tài),并采用工程中常用的“川”字形導(dǎo)流墩與新型復(fù)合式導(dǎo)流墩改善流態(tài),通過對比整流前后進水前池的流態(tài)、流速、流線,定量分析了前池和泵站水流流速的均勻度,初步驗證了復(fù)合式導(dǎo)流墩整流措施能夠有效地消除彎道河段泵站前池內(nèi)的回流、偏流等不良流態(tài),提高流速分布均勻程度,保證泵站進水水流平順,流態(tài)良好,可為類似工程提供參考。

    (3)復(fù)合式導(dǎo)流墩整流措施的應(yīng)用僅停留在數(shù)值模擬的基礎(chǔ)上,并未采用物理模型的方法進行分析,在未來的工作中仍需進一步探究。

    參考文獻:

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    [10]傅宗甫,顧美娟,嚴(yán)忠民,閘站合建樞紐導(dǎo)流墻體型及適宜長度[J].水利水電技術(shù),2011,42( 10):128-131.

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