T型管道不同封閉狀態(tài)瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑ヌ卣?

解北京，王廣宇，董春陽(yáng)，王 亮

(1.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京) 應(yīng)急管理與安全工程學(xué)院，北京，100083；2.河南省瓦斯地質(zhì)與瓦斯治理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室——省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室培育基地，河南 焦作，454000)

0 引言

目前我國(guó)能源消費(fèi)結(jié)構(gòu)中煤炭的所占比例仍為62%，而且在今后相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間，煤炭作為我國(guó)主導(dǎo)能源仍然擁有不可替代的地位[1]。我國(guó)煤礦井下開采占比為95%以上，隨著開采深度和范圍地不斷推進(jìn)，煤層中普遍擁有較高的瓦斯賦存量，導(dǎo)致煤層瓦斯爆炸成為礦山安全生產(chǎn)的主要危害之一[2-3]。瓦斯爆炸時(shí)會(huì)產(chǎn)生3個(gè)致命因素：火焰鋒面、沖擊波和井巷大氣成分的變化，從而造成生產(chǎn)人員的傷亡和物資的損害[4]。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者一直把煤礦瓦斯爆燃火焰在管道內(nèi)傳播研究工作作為熱點(diǎn)問(wèn)題，許多學(xué)者開展了瓦斯爆燃火焰在直管管道內(nèi)傳播規(guī)律的實(shí)驗(yàn)和模擬研究。Wada y,Yum等[5-6]研究了火焰陣面通過(guò)障礙物的傳播過(guò)程，并用高速攝像記錄到火焰陣面離開障礙物后發(fā)生了劇烈反應(yīng)，并產(chǎn)生較高的超壓；Xiao h等[7]對(duì)火焰陣面通過(guò)障礙物進(jìn)行數(shù)值模擬，顯示在障礙物后產(chǎn)生的火焰旋渦沿著管道壁面被火焰帶出，火焰陣面產(chǎn)生破裂的現(xiàn)象；徐景德等[8]在51.8 m長(zhǎng)的模擬巷道中研究了點(diǎn)火位置、濃度對(duì)爆炸火焰?zhèn)鞑サ挠绊?，認(rèn)為不同尺寸的模擬巷道內(nèi)爆炸火焰?zhèn)鞑ビ兄黠@的尺度效應(yīng)；鄭萬(wàn)成[9]在管長(zhǎng)20 m的實(shí)驗(yàn)管道內(nèi)模擬研究了掘進(jìn)巷道內(nèi)瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑サ乃俣群蛪毫?，瓦斯爆燃后火焰?zhèn)鞑サ乃俣认仍鲩L(zhǎng)后減小，超壓峰值隨著火焰?zhèn)鞑コ省半p凹形”分布；羅振敏等[10]采用高速攝影系統(tǒng)發(fā)現(xiàn)瓦斯?jié)舛仍酱蟊ǜ袘?yīng)期越短，瓦斯爆燃的濃度越大火焰達(dá)到突變所用時(shí)間越短；解北京等[11-12]綜合利用光電傳感器、離子探針、熱電偶、壓力傳感器研究發(fā)現(xiàn)管道內(nèi)障礙物導(dǎo)致瓦斯爆炸火焰湍流程度加大。

針對(duì)復(fù)雜管道內(nèi)瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑ヒ?guī)律現(xiàn)有的研究成果主要側(cè)重90°彎管內(nèi)火焰?zhèn)鞑サ囊?guī)律。張一博等[13]利用壓力測(cè)試系統(tǒng)和速度測(cè)試系統(tǒng)研究了彎管不同角度對(duì)火焰陣面速度和產(chǎn)生超壓的變化規(guī)律；何學(xué)超等[14-15]運(yùn)用高速攝像系統(tǒng)、離子探針和微細(xì)熱電偶等方法發(fā)現(xiàn)了火焰通過(guò)90°彎曲管道后，火焰陣面發(fā)生畸變，火焰震蕩前行；翟成等[16-18]研究了結(jié)構(gòu)異常管路中拐彎處的瓦斯爆燃傳播是火焰復(fù)雜流動(dòng)和壓力波相互作用的過(guò)程，彎管的爆炸火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程中速度、超壓值均有大幅提高。

煤礦井下分岔巷道十分常見、錯(cuò)綜復(fù)雜，目前所取得的成果基本上是針對(duì)小尺寸直管或簡(jiǎn)單彎管內(nèi)瓦斯爆炸火焰形態(tài)、傳播速度以及爆炸超壓來(lái)模擬和分析井下巷道瓦斯爆炸火焰的傳播情況[19]，對(duì)于分岔管路不同閉口情況下瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑サ难芯砍晒^少。參考文獻(xiàn)[19-20]，對(duì)點(diǎn)火位置與分岔角度對(duì)火焰陣面的傳播特征的影響進(jìn)行了研究。本文采用自行設(shè)計(jì)的一種支管與直管呈90°的T型分岔管道，對(duì)分岔管支管完全封閉，直管左側(cè)弱封閉，直管右側(cè)設(shè)置完全封閉與弱封閉2種對(duì)比情況，研究瓦斯爆燃火焰陣面在支管、直管左側(cè)和直管右側(cè)不同截面位置的光電信號(hào)、陣面?zhèn)鞑ニ俣群蛪毫Φ膮?shù)變化因素，分析不同封閉狀態(tài)對(duì)井下分岔巷道發(fā)生瓦斯爆燃火焰陣面?zhèn)鞑ヒ?guī)律影響。

1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

實(shí)驗(yàn)裝置主要包括瓦斯爆炸管道、充氣系統(tǒng)、發(fā)爆系統(tǒng)、信息采集記錄系統(tǒng)4個(gè)部分組成，如圖1和2所示。

圖1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)示意Fig.1 Schematic diagram of experimental system

圖2 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)實(shí)物Fig.2 Material object of experimental system

瓦斯爆炸分岔管道由有機(jī)玻璃直管(長(zhǎng)度400 mm、厚度15 mm、內(nèi)徑為80 mm)，有機(jī)玻璃分岔管、方形法蘭和方形硅膠墊圈連接而成。分岔管道的支管端處于封閉狀態(tài)，直管左端口用薄膜弱封閉，直管右端2種封閉狀態(tài)。充氣系統(tǒng)由甲烷氣瓶、壓力表和配氣罐連接而成。點(diǎn)火系統(tǒng)由發(fā)爆器(SFK-300型)和自制的起爆針組成。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)由數(shù)據(jù)采集儀、光電信號(hào)傳感器和壓力傳感器組成。

1.2 信息采集系統(tǒng)及設(shè)備

如圖1所示，壓力傳感器和光電傳感器分別從上下兩側(cè)深入管內(nèi)，各截面測(cè)點(diǎn)均為壓力傳感器從管道上側(cè)，光電傳感器緊挨著壓力傳感器。在直管側(cè)架設(shè)索尼D7200攝像機(jī)對(duì)瓦斯爆燃過(guò)程以25幀/s進(jìn)行拍攝。采用CY-YD-205壓電式壓力傳感器，測(cè)壓范圍為0～10 MPa，配套YE5853電荷放大器。采用Risym光敏二極管模塊，工作電壓9 V。采用具有32個(gè)完全隔離通道的HIOKI 8826存儲(chǔ)記錄儀進(jìn)行數(shù)據(jù)記錄，最高采樣速率為1 MS/s[21]。實(shí)驗(yàn)中所有通道的采樣速率設(shè)置為1 KS/s。

2 T型分岔管道不同封閉狀態(tài)瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑?shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)方案見表1，實(shí)驗(yàn)所選T型分岔管道支管端處于完全封閉狀態(tài)，直管左端口用塑料薄膜弱封閉，直管右端口分別采取塑料薄膜弱封閉或完全封閉開展2種對(duì)比實(shí)驗(yàn)。其中，弱封閉指僅采用保鮮膜封堵，而完全封閉指采用厚有機(jī)玻璃法蘭封堵。管道內(nèi)充入體積濃度9.5%的甲烷-空氣預(yù)混氣體，點(diǎn)火位置選在距離管道閉口端300 mm的分岔管道支管端部。

表1 實(shí)驗(yàn)方案Table 1 Experimental scheme

2.1 直管右端弱封閉瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑?shí)驗(yàn)結(jié)果

T型分岔管道直管左右兩端皆做弱封閉處理，點(diǎn)火時(shí)刻，起爆器點(diǎn)火發(fā)出了明亮的光，由于瓦斯爆燃后產(chǎn)生的中間產(chǎn)物受到高溫進(jìn)一步燃燒，爆炸火焰陣面?zhèn)鞒龉艿篮笥形⑷醯牡{(lán)色火焰。

2.1.1 直管右端弱封閉火焰陣面?zhèn)鞑ス怆娦盘?hào)分析

直管右端弱封閉狀態(tài)下T型分岔管內(nèi)瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程光電信號(hào)曲線，如圖3所示。

圖3 直管右端弱封閉火焰?zhèn)鞑ス怆娦盘?hào)Fig.3 Photoelectric signals of flame propagation when right end of straight pipe was weakly closed

由圖3可知，點(diǎn)火后，火焰迅速向未燃區(qū)域傳播，30 ms時(shí)刻分岔處傳感器最先采集到的光電信號(hào)，通過(guò)分岔角后，沿著瓦斯爆燃火焰陣面繼續(xù)傳播的方向，各光電傳感器依次起跳，在火焰陣面接近各感應(yīng)器時(shí)光電信號(hào)曲線直線上升，火焰陣面通過(guò)后信號(hào)曲線呈現(xiàn)逐漸下降的趨勢(shì)；由于火焰陣面?zhèn)鞑ミ^(guò)程的不穩(wěn)定性，曲線在下降過(guò)程中除去了明顯的波動(dòng)，在80～90 ms時(shí)光電信號(hào)消失，管內(nèi)瓦斯消耗殆盡。通過(guò)火焰?zhèn)鞑ズ蠼?jīng)過(guò)的1個(gè)光電傳感器和直管左右兩側(cè)距離開口最近的傳感器的起跳時(shí)刻，可以算出火焰從分岔處傳播到直管左右端離分岔處600 mm光電傳感器的時(shí)間皆為9 ms。

2.1.2 直管右端弱封閉火焰?zhèn)鞑ニ俣扰c壓力分析

光電傳感器對(duì)火焰光有很強(qiáng)的敏感性，火焰陣面通過(guò)到達(dá)各個(gè)光電傳感器時(shí)，光電傳感器會(huì)立即響應(yīng)，將光電信號(hào)峰值時(shí)刻作為火焰陣面到達(dá)各光電傳感器位置的時(shí)間，通過(guò)相鄰2個(gè)光電傳感器信號(hào)的變化得出各區(qū)間位置的平均速度，從而得到T型分岔管道內(nèi)瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程中至各區(qū)間平均速度情況，如圖4所示。同時(shí)通過(guò)壓力傳感器測(cè)得T型分岔管道內(nèi)瓦斯爆燃火焰陣面?zhèn)鞑ミ^(guò)程各截面測(cè)點(diǎn)超壓曲線，如圖5所示。

圖4 直管右端弱封閉火焰?zhèn)鞑ジ鲄^(qū)間平均速度Fig.4 Average velocity of flame propagation in each section when right end of straight pipe was weakly closed

圖5 直管右端弱封閉火焰?zhèn)鞑ジ鹘孛娉瑝呵€Fig.5 Overpressure curves of flame propagation in each cross-section when right end of straight pipe was weakly closed

由圖4可知，“Ⅰ”表示支管內(nèi)距離分岔處400～600 mm的區(qū)間，“Ⅱ”表示支管內(nèi)距離分岔處200～400 mm的區(qū)間，“Ⅲ”表示支管內(nèi)距離分岔處0～200 mm的區(qū)間，“Ⅴ”，“(Ⅴ′)”分別表示直管左、右兩側(cè)距離分岔處0～200 mm的區(qū)間，“Ⅳ”，“(Ⅳ′)”分別表示直管左、右兩側(cè)距離分岔處200～400 mm的區(qū)間，“Ⅵ”，“(Ⅵ′)”分別表示直管左、右兩側(cè)距離分岔處400～600 mm的區(qū)間。

通過(guò)速度曲線可以發(fā)現(xiàn)，分岔管道內(nèi)點(diǎn)火后瓦斯爆燃火焰陣面在支管內(nèi)傳播時(shí)，速度呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)。當(dāng)火焰經(jīng)過(guò)分岔處后火焰陣面?zhèn)鞑ニ俣燃彼偕?，火焰陣面從左?cè)出口處傳出時(shí)Ⅵ區(qū)間的速度為86.29 m/s，右側(cè)出口處傳出時(shí)Ⅵ′區(qū)間的速度為88.07 m/s?？梢?，火焰陣面經(jīng)過(guò)直管左右兩側(cè)對(duì)稱位置時(shí)的速度基本相同，傳播速度曲線基本吻合，這也驗(yàn)證了火焰幾乎同時(shí)到達(dá)支管兩端光電信號(hào)傳感器。

由圖5可知，點(diǎn)火后各截面超壓曲線隨火焰?zhèn)鞑シ较蛞来纹鹛壬咧练逯翟?0 ms左右開始下降，至200 ms左右達(dá)到最低值，最后在600 ms左右時(shí)恢復(fù)至正常大氣壓。這是由于瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程中產(chǎn)生的沖擊波在到達(dá)截面測(cè)點(diǎn)時(shí)，超壓會(huì)迅速上升到達(dá)峰值，當(dāng)沖擊波波陣面通過(guò)截面測(cè)點(diǎn)后，受壓縮的氣體膨脹和沖擊波后面的瓦斯爆燃產(chǎn)物的振動(dòng)和高溫影響，會(huì)使超壓持續(xù)下降[22]。瓦斯爆燃火焰向直管兩端出口傳播過(guò)程中超壓有逐漸下降的趨勢(shì)。

當(dāng)沖擊波波陣面?zhèn)鞑サ焦艿婪植硖帟r(shí)，管道斷面突然增大2倍，波陣面表面積增大，單位面積能量減小，超壓值減小，也印證了火焰陣面到達(dá)分岔處時(shí)速度降低。而經(jīng)過(guò)管道分岔處后，形成兩股超壓值較小的新沖擊波向直管兩側(cè)繼續(xù)傳播，壓力波在傳播過(guò)程不斷產(chǎn)生的反射壓力波會(huì)降低火焰?zhèn)鞑サ乃俣?；由于直管兩端處于薄膜弱封閉狀態(tài)，燃燒不夠充分，沒(méi)能增大沖擊波的能量，導(dǎo)致瓦斯爆燃火焰經(jīng)過(guò)分岔后超壓值最小。此外，支管與直管左右兩側(cè)之間均是直角，直管兩側(cè)所處的環(huán)境相同，直管左右兩側(cè)截面壓力傳感器所測(cè)得超壓峰值基本一致。

2.2 直管右端完全封閉瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑?shí)驗(yàn)結(jié)果

T型分岔管道直管左端做弱封閉處理，右端完全封閉，瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程實(shí)景用攝像機(jī)進(jìn)行了拍攝，由于實(shí)驗(yàn)相機(jī)條件所限，直管右端封閉狀態(tài)火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程中只選取了6幀圖片，如圖6所示。

圖6(a)所示為火焰?zhèn)鞑サ椒植硖帟r(shí)刻圖；由圖6(b)～6(d)可以看出在支管端點(diǎn)火后火焰向直管左側(cè)傳播速度較快，向直管右側(cè)傳播過(guò)程中火焰陣面由凸型變成了凹型并且強(qiáng)度減?。挥蓤D6(e)～6(f)可以看出火焰接近封閉端時(shí)火焰強(qiáng)度突然變大，之后火焰逐漸消失。

2.2.1 直管右端完全封閉各截面的光電信號(hào)

圖7為分支管右端完全封閉狀態(tài)下T型分岔管內(nèi)瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程光電信號(hào)曲線。

支管端點(diǎn)火后，管道壁面上的光電傳感器隨著火焰陣面的傳播依次起跳。直管最右端光電測(cè)點(diǎn)(距離分岔處600 mm)起跳的時(shí)間比直管最左端光電測(cè)點(diǎn)的起跳的時(shí)間晚了38 ms，而且直管右側(cè)距離分岔處200，400 mm處的光電信號(hào)曲線出現(xiàn)明顯的震蕩，如圖7(b)虛線標(biāo)注所示，說(shuō)明火焰經(jīng)過(guò)分岔后向直管右端傳播過(guò)程中，火焰陣面出現(xiàn)了正向-反向不斷震蕩傳播。直管右側(cè)距離分岔處400 mm處的光電信號(hào)曲線在200 ms時(shí)出現(xiàn)了一個(gè)很陡的波峰，距離分岔處200 mm處的光電信號(hào)也在此時(shí)出現(xiàn)了一個(gè)明顯的波峰，曲線從波峰下降后直接趨于零，說(shuō)明火焰?zhèn)鞑サ街惫茏钣叶藭r(shí)燃燒忽然劇烈，出現(xiàn)了很明亮的光，然后火焰隨即熄滅，這與攝像機(jī)拍到的實(shí)際情況圖6(e)相吻合。

2.2.2 直管右端完全封閉火焰?zhèn)鞑ニ俣扰c壓力

T型分岔管道內(nèi)瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程中的速度曲線如圖8所示。T型分岔管道內(nèi)瓦斯爆燃火焰陣面?zhèn)鞑ミ^(guò)程各截面測(cè)點(diǎn)超壓曲線如圖9所示。

由圖8可知，火焰陣面在支管內(nèi)傳播速度先增大后減小，火焰陣面經(jīng)過(guò)分岔向直管左側(cè)傳播時(shí)速度急劇升高，這與實(shí)驗(yàn)一火焰陣面?zhèn)鞑ヒ?guī)律相同；火焰陣面在直管左側(cè)傳播過(guò)程中，速度呈現(xiàn)了先減小后增大的趨勢(shì)，在開口處速度達(dá)到最大為166.67 m/s，主要是由于直管左側(cè)屬于薄膜弱封閉狀態(tài)，火焰?zhèn)鞑サ椒植硖幃a(chǎn)生的高溫膨脹會(huì)使瓦斯氣體溢出，瓦斯?jié)舛冉档蛡鞑ニ俣葴p小，火焰在臨近出口時(shí)，壓力減小速度增大；火焰陣面經(jīng)過(guò)分岔向直管右側(cè)傳播時(shí)，速度逐漸減小至4.84 m/s。

圖6 直管右端完全封閉火焰?zhèn)鞑?shí)景拍攝Fig.6 Real photographs of flame propagation when right end of straight pipe was completely closed

圖7 直管右端完全封閉火焰陣面?zhèn)鞑ス怆娦盘?hào)曲線Fig.7 Photoelectric signals of flame front propagation when right end of straight pipe was completely closed

圖8 直管右端完全封閉火焰?zhèn)鞑ジ鲄^(qū)間平均速度Fig.8 Average velocity of flame propagation in each section when right end of straight pipe was completely closed

圖9 直管右端完全封閉火焰?zhèn)鞑ジ鹘孛娉瑝呵€Fig.9 Overpressure curves of flame propagation in each cross-section when right end of straight pipe was completely closed

由圖9可知，支管處截面測(cè)點(diǎn)、分岔處截面測(cè)點(diǎn)、直管左側(cè)截面測(cè)點(diǎn)的超壓曲線較為平滑；直管右側(cè)截面測(cè)點(diǎn)的超壓曲線如局部放大圖所示前期有小的波峰，大的波峰在上升和下降過(guò)程中超壓曲線出現(xiàn)輕微的震蕩，而且由峰值下降到負(fù)壓以后曲線出現(xiàn)明顯的波動(dòng)?；鹧骊嚸嬖趥鞑ミ^(guò)程中支管處截面測(cè)點(diǎn)、分岔處截面測(cè)點(diǎn)、直管左側(cè)截面測(cè)點(diǎn)、直管右側(cè)截面測(cè)點(diǎn)的峰值超壓分別為0.064，0.057,0.043，0.187 MPa?？芍?，火焰陣面向直管左側(cè)傳播時(shí)峰值超壓逐漸減小，直管左端屬于薄膜弱封閉狀態(tài)，右側(cè)屬于完全封閉狀態(tài)，因此左側(cè)截面測(cè)點(diǎn)的超壓值較小，直管右側(cè)截面測(cè)點(diǎn)的超壓峰值最大。

3 不同封閉情況瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑?shí)驗(yàn)結(jié)果探討

通過(guò)2組實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)，火焰陣面在不同封閉狀態(tài)T型分岔管支管中的傳播規(guī)律是一致的，瓦斯爆燃后火焰陣面在支管中加速傳播，受T型管道直管與支管90°夾角的影響，火焰在傳播到臨近分岔處時(shí)會(huì)受到反射沖擊波的作用在接近分岔處時(shí)減小，由于火焰在分岔處充分燃燒產(chǎn)生的高溫氣體產(chǎn)物會(huì)加劇火焰湍流的程度使得火焰經(jīng)分岔處向直管兩側(cè)分別傳播時(shí)速度再次快速增大。通過(guò)對(duì)比平均速度曲線，當(dāng)直管右側(cè)保持弱封閉狀態(tài)時(shí)，火焰陣面在直管兩側(cè)傳播過(guò)程中的傳播特性基本一致，傳播速度最高都達(dá)到了88.29 m/s，且兩側(cè)截面超壓的變化趨勢(shì)一致；而當(dāng)直管右端被完全封閉時(shí)，火焰經(jīng)過(guò)分岔處后向直管左側(cè)傳播的速度最大值達(dá)到了166.7 m/s，而向右側(cè)傳播時(shí)速度則不斷減小至4.84 m/s，因?yàn)橹惫苡叶藢儆谕耆忾]狀態(tài)，當(dāng)火焰陣面的前驅(qū)壓力波傳播向直管右封閉端時(shí)，由于法蘭的阻擋導(dǎo)致局部壓力快速上升，并對(duì)空隙中的未燃?xì)怏w加熱和壓縮，進(jìn)一步加劇了湍流[22]，進(jìn)而對(duì)火焰陣面起反饋?zhàn)饔?，從而產(chǎn)生了火焰震蕩的現(xiàn)象，導(dǎo)致傳播速度不斷減小。

煤礦井下T型分岔巷道較為常見，從相機(jī)拍攝的實(shí)物圖及光電信號(hào)曲線可以看出，火焰陣面不斷接近直管右端完全封閉壁面時(shí)，鋒前未燃?xì)怏w在高壓的作用下充分燃燒，火焰再次變大，然后火焰逐漸消失。因此，管道封閉狀態(tài)對(duì)瓦斯爆燃火焰陣面的傳播特性有明顯的影響，對(duì)井下T型分岔巷道內(nèi)瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑ヒ?guī)律及其抑制措施地研究具有一定參考價(jià)值。

4 結(jié)論

1)直管右端弱封閉，支管端點(diǎn)火后瓦斯爆燃火焰陣面?zhèn)鞑ニ俣认仍龃蠛鬁p小，經(jīng)分岔處后加速向直管兩端傳播，最終分別達(dá)到86.29 m/s和88.07 m/s，傳播速度基本一致。

2)直管右端完全封閉時(shí)，支管中火焰?zhèn)鞑デ闆r與弱封閉情況一致，但經(jīng)分岔處向直管弱封閉端傳播速度增大至166.67 m/s，向完全封閉端傳播時(shí)不斷壓縮未燃?xì)怏w產(chǎn)生高壓反饋導(dǎo)致火焰振蕩傳播現(xiàn)象，速度不斷減小，測(cè)得的最小值僅為4.84 m/s。

3)瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程中產(chǎn)生的沖擊波造成超壓迅速上升到達(dá)峰值，當(dāng)沖擊波通過(guò)后，受壓縮氣體膨脹和瓦斯爆燃產(chǎn)物的振蕩作用，超壓會(huì)迅速下降。

4)煤礦井下T型分岔巷道較為常見，其巷道封閉狀態(tài)對(duì)于井下T型分岔巷道內(nèi)瓦斯爆燃火焰?zhèn)鞑ヒ?guī)律及其抑制措施地研究具有一定參考價(jià)值。