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    基于高位定向長鉆孔的采空區(qū)瓦斯抽采技術(shù)研究

    2019-09-04 12:30:10李文剛王向東程志恒
    煤炭工程 2019年8期
    關(guān)鍵詞:上隅角覆巖高位

    李文剛,王向東,程志恒,趙 燦,桑 聰

    (1.華晉吉寧煤業(yè)有限責(zé)任公司,山西 鄉(xiāng)寧 042100;2.華晉焦煤有限責(zé)任公司,山西 呂梁 033001;3.華北科技學(xué)院 安全工程學(xué)院,北京 101601;4.煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 安全分院,北京 100013)

    瓦斯是威脅煤礦安全生產(chǎn)五大危險因素中危害性最大的因素,隨著我國煤礦井工開采采深的不斷加大,瓦斯的危險性及治理難度也相應(yīng)越來越大。工作面推進(jìn)過程中,采空區(qū)瓦斯積聚是影響工作面安全生產(chǎn)的重要因素,因此,采空區(qū)上隅角的瓦斯治理是礦井安全生產(chǎn)瓦斯治理的主要問題之一[1-3]。目前針對回采工作面上隅角瓦斯治理問題,國內(nèi)煤礦主要采用高抽巷、埋管抽采、高位鉆孔等方式[4-6]。但由于上隅角埋管抽放雖能有效抽采上隅角瓦斯,但是仍然不能完全降低上隅角瓦斯?jié)舛龋浯紊嫌缃锹窆艹榉挪捎肞E管路存在靜電的問題,鐵管則存在管路導(dǎo)電的問題;高抽巷抽采存在掘進(jìn)速度慢、鉆機(jī)設(shè)備等搬遷費(fèi)時費(fèi)力、施工成本高等問題,因此高位鉆孔以其施工方便、工程量小、費(fèi)用低、效果好等特點(diǎn)被多數(shù)煤礦進(jìn)行采空區(qū)瓦斯抽采所采用。目前,國內(nèi)學(xué)者對采用高位定向鉆孔抽采瓦斯開展了一些研究工作。如文獻(xiàn)[7]利用定向鉆機(jī)裝備在唐口煤礦進(jìn)行了煤層頂板定向長鉆孔施工和瓦斯抽采效果檢驗(yàn),結(jié)果表明:定向高位鉆孔比普通高位鉆孔的瓦斯抽采濃度提高1倍,抽采純量提高60%以上,有效降低了上隅角和回風(fēng)流中瓦斯的濃度,增效明顯。文獻(xiàn)[8]針對煤礦工作面回采后采空區(qū)瓦斯富集超限問題,研究采用螺桿馬達(dá)結(jié)合隨鉆測量系統(tǒng)施工大直徑高位定向長鉆孔替代高抽巷及傳統(tǒng)高位鉆孔,保障煤層回采過程瓦斯抽采通道。文獻(xiàn)[9]為了得到適合于王家?guī)X煤礦的高位定向水平鉆孔抽采卸壓瓦斯工藝參數(shù),現(xiàn)場跟蹤考察了12318綜放工作面高位定向鉆孔的瓦斯抽采體積分?jǐn)?shù)、純流量等工藝參數(shù),分析了布孔垂直層距、水平錯距等關(guān)鍵參數(shù)與抽采效果的關(guān)聯(lián)特性。文獻(xiàn)[10]針對寺河煤礦W1305工作面頂板覆巖地質(zhì)特征和開采條件,建立煤層開采數(shù)值模型,通過理論分析和數(shù)值模擬結(jié)合的方法,確定頂板高位定向長鉆孔布置層位及鉆孔結(jié)構(gòu),分析煤層采動對高位定向長鉆孔瓦斯抽采效果的影響。

    由以上研究成果可知,保證高位定向長鉆孔抽采采空區(qū)瓦斯效果良好的關(guān)鍵在于確定鉆孔布置層位,而吉寧煤礦屬于單一厚煤層高瓦斯礦井,加之工作面產(chǎn)量高,易造成采空區(qū)上隅角瓦斯積聚,故采空區(qū)上隅角瓦斯時刻存在著超限的風(fēng)險,因此需針對吉寧煤礦2102工作面頂板覆巖特征,采用數(shù)值模擬計算及理論分析工作面開采后裂隙帶發(fā)育規(guī)律,從而確定高位定向長鉆孔布孔位置及布孔方式,實(shí)現(xiàn)煤礦采空區(qū)瓦斯高效抽采。

    1 工程概況

    吉寧煤礦屬于單一厚煤層高瓦斯礦井,其2102工作面長度195m,推進(jìn)方向長度750m,煤層厚度在5.9~6.2m之間,平均厚度6.0m,煤層賦存結(jié)構(gòu)簡單,頂?shù)装宥酁槟鄮r和粉砂巖,煤層平均瓦斯含量8.02m3/t,煤層基本特征見表1。工作面采用一次采全高采煤方法,工作面兩側(cè)留有1.8m厚度底煤,工作面內(nèi)錯23m后過渡為一次采全高。2102綜采工作面采用一進(jìn)一回“U”型通風(fēng)方式,加之工作面產(chǎn)量高,上隅角瓦斯易積聚,存在上隅角瓦斯體積分?jǐn)?shù)超限的風(fēng)險。

    表1 可采煤層特征一覽表

    2 覆巖垮落特征與“三帶”高度確定

    工作面煤層采出后會在采場上覆巖層中關(guān)鍵層下部形成裂隙“O”形圈,且隨著工作面的遷移,裂隙“O”形圈也會相應(yīng)同步向前移動。大量理論分析與工程實(shí)踐表明,本煤層及鄰近層瓦斯在卸壓解吸后,將會聚集在采空區(qū)上方頂板裂隙“O”形圈內(nèi),因此,裂隙“O”形圈將是瓦斯聚集的主要場所。高位定向長鉆孔抽采采空區(qū)上隅角瓦斯的基本原理就是通過定向鉆進(jìn)技術(shù),精準(zhǔn)控制鉆孔軌跡的,將鉆孔的終孔位置布置在頂板裂隙“O”形圈內(nèi),從而實(shí)現(xiàn)抽采采空區(qū)上隅角積聚的瓦斯,使瓦斯?jié)舛冉档驮谟行У姆秶鷥?nèi),從而避免瓦斯超限。

    因此,應(yīng)將高位定向長鉆孔布置在采空區(qū)上方頂板破斷后形成的斷裂帶內(nèi),由于不同礦區(qū)工作面地質(zhì)與開采條件不同,上覆巖層垮落形成的“三帶”高度也不相同。所以,要確定高位定向長鉆孔布置層位,首先要確定覆巖垮落特征與頂板“三帶”高度。

    2.1 覆巖“三帶”高度理論計算

    覆巖冒落帶和導(dǎo)水裂隙帶的高度由工作面采高、煤層傾角、頂板管理方法、頂板巖性等因素決定?!睹旱V防治水手冊》中的經(jīng)驗(yàn)公式[11,12],冒落帶和導(dǎo)水裂隙帶的計算公式如下:

    式中,Hm為冒落帶的高度,m;Hli為裂隙帶高度,m;M為煤層開采的厚度,m,取平均厚度6m。

    將開采煤層厚度代入式(1)、(2)計算得,冒落帶高度Hm為23.2~32.76m,導(dǎo)水裂隙帶高度Hli為60.96~74.94m。

    2.2 覆巖“三帶”高度3DEC數(shù)值模擬

    為了探明2102工作面不同推進(jìn)距離下覆巖垮落特征,使之與理論計算確定的冒落帶與導(dǎo)水裂隙帶高度范圍相互驗(yàn)證補(bǔ)充,因此以2102工作面地質(zhì)與開采條件為背景,采用3DEC數(shù)值模擬研究手段,對不同推進(jìn)距離下覆巖垮落特征規(guī)律展開研究。

    2.2.1 模型建立

    建立三維3DEC數(shù)值模型,模型尺寸為:長360m,寬200m,高156m。模型前后、左右和下邊界施加位移約束,上邊界為應(yīng)力邊界條件。將頂板簡化為23個不同巖層,高度156m,未至地表,頂部邊界施加6.75MPa等效載荷。煤巖體及節(jié)理力學(xué)參數(shù)見表2、表3。

    表2 煤巖體力學(xué)參數(shù)

    表3 節(jié)理物理力學(xué)參數(shù)

    2.2.2 覆巖垮落特征

    工作面不同推進(jìn)距離下覆巖垮落特征如圖1所示。從圖1可以得到:煤層開采后,將首先引起直接頂?shù)目迓?,開挖至30m時直接頂部分垮落,垮落高度達(dá)到2m,范圍超過工作面長度一半;當(dāng)工作面推進(jìn)到50m時,基本頂巖塊發(fā)生回轉(zhuǎn)失穩(wěn),此時發(fā)生初次來壓,初次來壓步距是50m;繼續(xù)推進(jìn)老頂裂隙不斷發(fā)育,工作面推進(jìn)到60m時,基本頂產(chǎn)生大量裂隙,頂板出現(xiàn)臺階下沉和沿煤壁切落,底板下沉量變大,此時發(fā)生第一次周期來壓,周期來壓步距是10m;隨著工作面的不斷推進(jìn),裂隙不斷向上覆巖層擴(kuò)展,下部垮落巖石逐漸被壓實(shí),當(dāng)工作面推進(jìn)到80m時,關(guān)鍵層發(fā)生破斷,關(guān)鍵層之上巖層裂隙不斷發(fā)育、擴(kuò)展;隨著工作面繼續(xù)推進(jìn),裂隙不斷發(fā)育,同時伴隨著裂隙逐漸被壓實(shí),上覆巖層產(chǎn)生彎曲下沉,開挖至140m最上面上覆巖層開始產(chǎn)生宏觀肉眼可見下沉;隨著工作面不斷推進(jìn),開挖到200m時,工作面達(dá)到充分采動,覆巖“三帶”高度基本穩(wěn)定,此時,垮落帶高度為20m,導(dǎo)水裂隙帶高度為66m。

    圖1 不同推進(jìn)距離下覆巖垮落特征

    2.2.3 “兩帶”高度確定

    由理論計算分析所確定的導(dǎo)水裂隙帶高度范圍為60.96~74.94m,冒落帶高度范圍為23.2~32.76m,并結(jié)合數(shù)值模擬結(jié)果,可判斷出66m是彎曲下沉帶和裂隙帶分界線,20m是垮落帶和裂隙帶的分界線。

    3 高位定向鉆孔參數(shù)設(shè)計

    3.1 鉆孔層位確定

    煤層開采后形成豎向裂隙和離層裂隙,隨著工作面推進(jìn),采空區(qū)中部逐漸被壓實(shí),在工作面兩側(cè)和采空區(qū)兩側(cè)仍保持有離層區(qū),這些離層區(qū)構(gòu)成了采動裂隙的“O”形圈。“O”形圈是卸壓瓦斯的流動通道和富集空間,因此高位抽采鉆孔應(yīng)打到此空間。并由以上數(shù)值模擬結(jié)果可知在工作面推進(jìn)到200m位置時工作面達(dá)到充分采動,覆巖“三帶”高度基本穩(wěn)定,此時裂隙區(qū)和壓實(shí)區(qū)之間呈現(xiàn)出嵌套內(nèi)外梯形狀,且外側(cè)梯形底角61°,內(nèi)側(cè)梯形底角50°,內(nèi)外梯形之間寬度約為8.4m,冒落帶高度為20m,裂隙區(qū)高度為66m。

    根據(jù)以上所述,高位鉆孔主要抽采高濃度、大流量瓦斯,因此高位鉆孔應(yīng)布置在煤層頂板以上40~60m,幫距15~48m。

    3.2 鉆孔參數(shù)確定

    根據(jù)工作面采煤期間絕對瓦斯涌出量,共設(shè)計高位鉆孔5個,鉆孔布置如圖2所示。2102高位裂隙帶鉆孔施工采用3次成孔的方式施工,鉆孔一開孔徑Φ120mm,完孔后進(jìn)行二開Φ165mm擴(kuò)孔,最后進(jìn)行三開Φ203mm擴(kuò)孔。

    圖2 鉆孔布置示意圖

    1#孔一開孔徑Φ120mm鉆進(jìn)702m,未進(jìn)行擴(kuò)孔;2#孔一開孔徑Φ120mm鉆進(jìn)702m,二開孔徑Φ165mm擴(kuò)孔至610.5m,三開Φ203mm擴(kuò)孔至447m結(jié)束;3#孔一開孔徑Φ120mm鉆進(jìn)702m,二開孔徑Φ165mm擴(kuò)孔至685.5m,三開Φ203mm擴(kuò)孔至633m結(jié)束。4#鉆孔Φ120mm施工447m后工作面回采即將到位,停止施工,未擴(kuò)孔。具體鉆孔施工參數(shù)見表4。

    4 抽采結(jié)果分析

    4.1 抽采數(shù)據(jù)

    工作面開始回采后對各個鉆孔進(jìn)行了抽采,使用高負(fù)壓抽采和低負(fù)壓抽采兩種方式。各孔均進(jìn)入有效抽采范圍后平均抽采數(shù)據(jù)見表5。

    表4 2102工作面高低位定向長鉆孔實(shí)鉆數(shù)據(jù)

    注:幫距是有效鉆孔的水平投影到運(yùn)輸巷幫的平均距離,高度為鉆孔到煤層頂板的平均高度。

    表5 各鉆孔平均抽采數(shù)據(jù)表

    4.2 高位鉆孔高度分析

    采空區(qū)內(nèi)瓦斯從下部向上部逐漸富集,因此鉆孔抽采濃度與鉆孔高度成正相關(guān)的關(guān)系。當(dāng)瓦斯抽采濃度為30%以上時,所抽采出的瓦斯能夠直接被合理的利用[13]。根據(jù)圖3可知,鉆孔高度為56m左右時可以得到適于利用的高濃度瓦斯。

    圖3 高位鉆孔高度與抽采濃度相關(guān)性曲線圖

    4.3 高位鉆孔水平位置分析

    裂隙區(qū)和壓實(shí)區(qū)嵌套中間的部位是理想抽采區(qū)域,該區(qū)域在水平上呈一定范圍,該區(qū)域的適宜抽采程度與鉆孔混合量呈正相關(guān)關(guān)系。將高位鉆孔抽采混合量轉(zhuǎn)換成等效負(fù)壓(13kPa)和等效孔徑(94mm)數(shù)據(jù)之后進(jìn)行對比發(fā)現(xiàn),高位鉆孔在15~35m范圍內(nèi)抽采混合量最大,如圖4所示,是適宜抽采的水平區(qū)間。

    圖4 高位鉆孔等效抽采量和水平位置關(guān)系曲線圖

    5 結(jié) 論

    1)結(jié)合理論分析與數(shù)值模擬結(jié)果,可以得到66m是彎曲下沉帶和裂隙帶分界線,20m是垮落帶和裂隙帶的分界線。

    2)“O”形圈是卸壓瓦斯的流動通道和富集空間,因此高位抽采鉆孔應(yīng)打到此空間。并由數(shù)值模擬結(jié)果可知在工作面推進(jìn)到200m位置時工作面達(dá)到充分采動,覆巖“三帶”高度基本穩(wěn)定,此時裂隙區(qū)和壓實(shí)區(qū)之間呈現(xiàn)出嵌套內(nèi)外梯形狀,且外側(cè)梯形底角61°,內(nèi)側(cè)梯形底角50°。

    3)根據(jù)工作面采煤期間絕對瓦斯涌出量,現(xiàn)場共設(shè)計5個高位鉆孔進(jìn)行采空區(qū)瓦斯抽采,有效解決采空區(qū)上隅角瓦斯超限問題,瓦斯抽采效果良好,在保證安全生產(chǎn)的同時,實(shí)現(xiàn)了高效穩(wěn)定治理采空區(qū)瓦斯的目的。

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