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    鐵路剛構(gòu)連續(xù)梁中跨合龍技術(shù)

    2019-08-12 06:32:06候金鵬
    關(guān)鍵詞:勁性主墩合龍

    候金鵬

    (中鐵十八局集團市政工程有限公司,天津 300222)

    1 工程概況

    宜萬鐵路6 標段位于湖北省宜昌市點軍區(qū)和長陽縣境內(nèi),線路里程:DK39+114~DK48+840,全長9.726 km。本標段橋梁7 座,其中趙家?guī)X大橋為雙線曲線橋, 中心里程DK39+230.11, 全長231.92 m;橋跨結(jié)構(gòu)為(60+100+60)m 連續(xù)梁,連續(xù)剛構(gòu)0 號塊、邊跨現(xiàn)澆段采用托架法施工,利用掛籃懸臂澆筑懸澆段;合龍段長2m、高2.7m,合龍段混凝土體積14.356m3,重37.324t;先合龍邊跨、后合龍中跨。

    2 影響合龍要因

    溫度:合龍溫度決定著主墩、梁體應(yīng)變與應(yīng)力,決定合龍段預(yù)頂推等荷載大小。預(yù)頂推及勁性骨架:預(yù)頂推、勁性骨架決定著合龍段梁體內(nèi)應(yīng)力儲備。預(yù)張拉:預(yù)張拉確保勁性骨架儲備預(yù)應(yīng)力,控制合龍段混凝土溫度應(yīng)力。配重:合理的配重可以保證成橋后梁面線形。

    3 理論分析

    3.1 溫度

    高溫合龍,合龍段混凝土隨時間的推移溫度逐漸降低,混凝土產(chǎn)生收縮。同時,與合龍段接茬處梁體端部將會隨著溫度的下降產(chǎn)生收縮,合龍段兩端頭易形成裂縫;高溫合龍在溫度降低時主墩將收縮,若主墩高度相差較大,易產(chǎn)生不均勻沉降,在結(jié)構(gòu)物內(nèi)部產(chǎn)生不利彎矩;低溫合龍,混凝土溫度隨時間的推移而逐漸上升,混凝土膨脹,與兩端已澆筑梁端能接觸密實,不易形成裂縫,同時,主墩也不會因為高度相差較大產(chǎn)生不均勻沉降。

    高溫合龍,底板混凝土與腹板、頂板混凝土溫度相差較大,由于溫差的存在,將在合龍段產(chǎn)生溫度應(yīng)力差,從而產(chǎn)生彎矩,這不利彎矩主要由勁性骨架承擔(dān),若勁性骨架擾度較大,底板較易產(chǎn)生橫向裂縫;低溫合龍,合龍段底板、腹板、頂板混凝土溫度均等,合龍段不會產(chǎn)生豎向溫差,由于溫度上升混凝土膨脹產(chǎn)生的變形量一致,不會產(chǎn)生不利彎矩,梁底部不易出現(xiàn)裂紋。[1]

    3.2 預(yù)頂推及勁性骨架

    由于溫度下降梁體收縮,另由于混凝土收縮徐

    變也會使梁體收縮,由于主墩為墩梁固結(jié),梁體高、剛度大,收縮徐變使梁體向主墩收縮,使合龍段受拉,易產(chǎn)生裂紋。為消除此種現(xiàn)象,中跨合龍時,在中跨施加一個短期水平荷載,使兩T 構(gòu)的主墩頂部同時偏離一個角度,同時合龍段加長,加長值用以抵消梁體溫度、收縮徐變產(chǎn)生的收縮,避免合龍段受拉開裂。[2]

    中跨合龍段混凝土澆筑,為確保澆筑過程中兩端梁體整體剛度、中線不偏移,同時也為抵消中跨預(yù)頂產(chǎn)生的水平反作用荷載,在預(yù)頂后,及時安裝勁性骨架,且勁性骨架應(yīng)該在梁面配重后安裝。

    3.3 預(yù)張拉

    中跨合龍段低溫合龍,混凝土溫度呈上升趨勢,混凝土膨賬在兩主墩頂部產(chǎn)生水平荷載,墩底產(chǎn)生彎矩,為避免這種現(xiàn)象,澆筑合龍段混凝土前,預(yù)先張拉部分縱向預(yù)應(yīng)力束,用以抵消合龍段混凝土溫度應(yīng)力。[3]

    3.4 配重

    為抵消主墩不平衡彎矩,同時也為了確保合龍段梁面標高滿足要求,合龍前宜先測量兩端頭梁面標高,確定配重荷載,施加配重后,使T 構(gòu)兩端荷載對主墩產(chǎn)生的不平衡彎矩為零、合龍段兩端梁面標高達到設(shè)計標高,配重施加后安裝勁性骨架。合龍段澆筑過程中等速度、等荷載取除配重,可以確保梁體擾度。

    4 技術(shù)控制措施

    4.1 合龍溫度的確定

    采用低溫合龍,合龍前一天開始測量梁體及大氣溫度,從早上6:00 到凌晨0:00 每隔2 小時測一次。

    測溫時間段為2008 年7 月16 日~7 月21日。溫度記錄顯示:每天凌晨0 點至3 點,大氣溫度較低,溫度范圍1℃~3℃,該時段梁體溫度范圍為9℃~11℃;每天中午12:00?下午14:00,大氣溫度最高,溫度范圍18℃~20℃。

    選擇凌晨1 點鐘開始合龍,合龍溫度取2℃。

    4.2 預(yù)頂推及勁性骨架

    4.2.1 預(yù)頂推荷載確定

    式中符號:δ 梁體形變量 (m);t 梁體長度(m);溫度變化值(℃);α 混凝土線膨賬系數(shù)(℃-1))1×10-5。

    氣溫最低溫度取2℃,最高平均值取19℃,則T=19-2=17℃, 合龍段兩端梁體溫度變化17℃時,產(chǎn)生的應(yīng)變?yōu)椋?/p>

    δ=2×17×1×10-5=0.034cm

    梁體受壓發(fā)生彈性變形值計算如下:

    ?=F×L÷(E×As)

    式中符號:γ 梁體形變量(mm);F 軸向荷載(N);L 梁長 (m),取166m;E 混凝土彈性模量(MPa),C55 取3.55X104;As 梁體截面積(m2),取19.61。

    令δ=γ

    頂推時,當(dāng)荷載F 或頂推距離 任一達到計算值時,可以結(jié)束頂推。

    采用MIDAS CIVIL V6.71 軟件建模分析所得為0.038cm,F(xiàn) 為1450.25X103N。

    4.2.2 勁性骨架材料選取

    勁性骨架抗壓荷載來自兩個,一個是頂推荷載1425.86×103N,另一個是預(yù)張拉荷載8131.27×103N;勁性骨架軸向荷載計算如下:

    Q=1425.86×103+8131.27×103=9557.13×103N

    縱向設(shè)置6 根雙I32a 工字鋼7ls=6715.6mm2,[σ]=215MPa

    σ=9557.13×1034÷6715.64÷64÷2=118.59 Mpa<[σ]=215MPa

    符合要求!

    4.3 預(yù)張拉荷載計算

    F=(?×E×As)÷L=(0.034×3.55×104×16.98×106)÷200=8131.27×105N

    縱向鋼束均為19 根鋼絞線,As=140mm2,fPtk=1860MPa

    σccn=0.7×fptk=1302MPa n=8131.27×103÷(1302×140×19)=2.34 束

    底板上取4 束對稱于箱梁中線張拉,每束張拉荷載計算如下:

    P=8131.27×103÷4÷(1302×140×19)×1302

    4.4 配重

    配重方式采用磚砌水池,水池壁上設(shè)置水管并安裝流量劑、閥門,配重應(yīng)根據(jù)施工工況分別計算,任何情況下T 構(gòu)兩懸臂端不平衡荷載不得大于圖紙上給定不平衡重20t;中跨配重前,根據(jù)實測兩側(cè)梁端標高計算配重荷載,梁端配重后梁端面標高達到設(shè)計標高,合龍段澆筑混凝土?xí)r,等荷載放水,根據(jù)流量劑讀出放水荷載。

    5 注意事項

    剛構(gòu)連續(xù)梁宜低溫合龍,合龍前一周連續(xù)測量每天氣溫變化情況,并建立溫度數(shù)據(jù)庫;邊跨現(xiàn)澆段施工,邊墩支座除結(jié)構(gòu)設(shè)計要求預(yù)偏量外,還應(yīng)根據(jù)溫差計算預(yù)偏量,預(yù)偏量設(shè)置方向應(yīng)為遠離跨中方向;合龍段混凝土宜采用微膨賬型,標號比梁體高一等級;梁面配重施加時宜對稱箱梁中線進行。

    梁體頂板、底板預(yù)埋鋼板坐標應(yīng)正確無誤,勁性骨架縱梁與預(yù)埋鋼板之間焊縫應(yīng)經(jīng)過嚴格計算,在縱梁上設(shè)置適量橫向加勁型鋼與級梁焊接;勁性骨架在梁體頂板的預(yù)埋鋼板位置應(yīng)與梁體結(jié)構(gòu)豎向預(yù)應(yīng)力筋位置、掛籃軌道位置錯開;勁性骨架的焊接鎖定要迅速地對稱進行,并且保證焊縫質(zhì)量;為避免合龍口產(chǎn)生豎向彎矩,宜先施加配重后焊接骨架;勁性骨架宜在縱向預(yù)應(yīng)力張拉完成后再割除。

    預(yù)頂推荷載可通過公式計算或采用MIDAS CIVIL V6.71 軟件建模分析,預(yù)頂推荷載宜在箱梁斷面中性軸位置上進行,中性軸距底板距離可采用MIDAS CIVIL V6.71 軟件建模后獲??;預(yù)頂推荷載施加過程中應(yīng)監(jiān)測墩頂墩底應(yīng)變計,頂推時在主墩頂設(shè)置觀測點并監(jiān)測數(shù)據(jù);預(yù)頂推時荷載或者頂推距離兩者之中任何一個達到設(shè)計值可結(jié)束頂推;在主墩底部、頂部、0 號塊底板預(yù)埋應(yīng)變計,對比合龍前、后監(jiān)測數(shù)據(jù),分析應(yīng)力方向,驗證預(yù)頂推措施效果。

    剛構(gòu)連續(xù)梁主墩高差不宜過大,溫度變化幅度大或者由于自重荷載原因?qū)е轮鞫债a(chǎn)生不均勻沉降,合龍段梁體易產(chǎn)生裂紋。

    6 實施及效果

    該剛構(gòu)連續(xù)梁合龍段施工,預(yù)頂推參數(shù)采用MIDAS CIVIL V6.71 軟件建模分析的數(shù)據(jù),在箱梁截面中性軸腹板位置設(shè)置頂推點,焊接牛腿、放置鋼板作為千斤頂?shù)耐屑埽辉诘?1 號?21 號節(jié)段施工過程中對兩T 構(gòu)中線聯(lián)測,模板安裝好后,頂推前、頂推后復(fù)測箱梁中線,及時焊接勁性骨架;預(yù)張拉荷載采用計算數(shù)據(jù),對稱箱梁中線選擇底板、腹板底部各兩束鋼絞線進行預(yù)張拉,預(yù)張拉在混凝土澆筑前進行;邊加水配重邊測量合龍段兩端梁面標高,梁面標高達到設(shè)計標高時停止加水,立即澆筑混凝土,在底板、腹板、頂板澆筑過程中利用閥門放水,根據(jù)流量計讀出放水荷載;混凝土采用C60 微膨賬型,中跨縱向預(yù)應(yīng)力張拉完畢后割除勁性骨架。全橋合龍后,經(jīng)復(fù)測中線及標高,滿足規(guī)范允許誤差要求,達到了預(yù)期效果。

    7 結(jié)束語

    剛構(gòu)連續(xù)梁、連續(xù)梁合龍宜低溫進行;一聯(lián)三跨剛構(gòu)連續(xù)梁合龍順序為先邊跨、后中跨;第三方采用MIDA SCIVIL V6.71 軟件建模分析數(shù)據(jù)比公式計算所得數(shù)據(jù)稍大,最終現(xiàn)場實施采用軟件分析數(shù)據(jù)達到預(yù)期效果;中跨合龍是靜定結(jié)構(gòu)向超靜定結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)換,大跨度剛構(gòu)連續(xù)梁在運營期間,中跨跨中彎矩大,剛度小、擾度大,忽略了中跨合龍段施工要因,會給運營期間埋下隱患,科學(xué)的分析合龍段影響要因并制定針對性的控制措施加上合理的現(xiàn)場組織可確保成橋質(zhì)量。

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