預(yù)緊墊層結(jié)構(gòu)振動環(huán)境下層間轉(zhuǎn)動試驗

溫金鵬， 萬方美， 薛 江， 沈展鵬， 李 斌

(1.中國工程物理研究院總體工程研究所 綿陽，621999)(2.西北工業(yè)大學(xué)航空學(xué)院 西安，710072)

10.16450/j.cnki.issn.1004-6801.2017.05.027

預(yù)緊墊層結(jié)構(gòu)振動環(huán)境下層間轉(zhuǎn)動試驗

溫金鵬1， 萬方美1， 薛 江1， 沈展鵬1， 李 斌3

(1.中國工程物理研究院總體工程研究所 綿陽，621999)(2.西北工業(yè)大學(xué)航空學(xué)院 西安，710072)

振動環(huán)境下預(yù)緊回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的層間相對轉(zhuǎn)動滑移問題，一直是困擾工程設(shè)計領(lǐng)域的難題。為研究預(yù)緊回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)在振動環(huán)境下的層間轉(zhuǎn)動現(xiàn)象，筆者設(shè)計了多層回轉(zhuǎn)體預(yù)緊墊層結(jié)構(gòu)，并基于Hamilton原理建立了該結(jié)構(gòu)的動力學(xué)模型，分析了該類結(jié)構(gòu)發(fā)生轉(zhuǎn)動現(xiàn)象的機(jī)理。在此基礎(chǔ)上，開展了振動環(huán)境下試驗件層間轉(zhuǎn)動試驗，獲得了確定的層間轉(zhuǎn)動現(xiàn)象，并通過調(diào)整結(jié)構(gòu)參數(shù)研究了振動量級、振動頻率、預(yù)緊載荷和偏心結(jié)構(gòu)等因素對層間轉(zhuǎn)動的影響。試驗結(jié)果驗證了理論的正確性，深化了預(yù)緊回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)層間相對轉(zhuǎn)動機(jī)理的認(rèn)識可為該類結(jié)構(gòu)的防轉(zhuǎn)設(shè)計提供支撐。

預(yù)緊； 層間轉(zhuǎn)動； 振動試驗； 黏彈性材料

引 言

多層回轉(zhuǎn)體預(yù)緊組合結(jié)構(gòu)是在不同直徑的回轉(zhuǎn)體層間填充黏彈性墊層材料，通過加載裝置壓縮墊層使各層之間產(chǎn)生預(yù)緊力以實現(xiàn)對各層部件抱緊防松。在振動環(huán)境下，各回轉(zhuǎn)體與墊層之間會發(fā)生相對滑移、接觸分離等失穩(wěn)現(xiàn)象，這些現(xiàn)象的出現(xiàn)將導(dǎo)致產(chǎn)品的功能達(dá)不到設(shè)計要求，甚至整個產(chǎn)品失效報廢。因此，研究預(yù)緊回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的層間轉(zhuǎn)動特性，防止其在使用過程中發(fā)生失效，具有重要的工程意義。

預(yù)緊回轉(zhuǎn)體層間相對轉(zhuǎn)動現(xiàn)象本質(zhì)上是結(jié)構(gòu)界面的一類黏滯-滑移運動。該類現(xiàn)象引起了科研人員廣泛的研究興趣，國外學(xué)者針對預(yù)緊螺栓螺帽界面、層合板結(jié)構(gòu)等簡單系統(tǒng)或構(gòu)件[1-7]從理論、試驗等方面開展了一系列的研究，為結(jié)構(gòu)層間界面黏滯-滑移現(xiàn)象的深入認(rèn)識和分析提供了基礎(chǔ)，但對于更為復(fù)雜的預(yù)緊回轉(zhuǎn)體層間相對轉(zhuǎn)動研究則少見報道。

中國工程物理研究院聯(lián)合高校針對預(yù)緊回轉(zhuǎn)體層間相對轉(zhuǎn)動問題開展了初步研究，主要集中于致轉(zhuǎn)因素和層間轉(zhuǎn)動判據(jù)的研究。肖世富等[8]、沈展鵬等[9]針對預(yù)緊偏心墊層結(jié)構(gòu)，分別建立了系統(tǒng)的運動方程，數(shù)值分析了系統(tǒng)參數(shù)對轉(zhuǎn)動滑移響應(yīng)的影響。劉占芳等[10]分析了單周期諧波激勵下預(yù)緊量、黏性因素、激勵頻率對結(jié)構(gòu)動力學(xué)特性和接觸狀態(tài)的影響。王飛等[11]針對振動環(huán)境下過盈裝配圓柱結(jié)構(gòu)，通過定義最小滑移偏心距作為預(yù)緊有效性的判據(jù)，初步探索了一種防轉(zhuǎn)有效性的分析方法。

上述研究主要是針對局部接觸的墊層預(yù)緊結(jié)構(gòu)，從定性及理論分析的角度獲得了單向激勵載荷下預(yù)緊結(jié)構(gòu)致轉(zhuǎn)因素和層間轉(zhuǎn)動判據(jù)的初步認(rèn)識。為通過試驗分析兩向激勵載荷下預(yù)緊回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的致轉(zhuǎn)因素,了解振動環(huán)境下各層間轉(zhuǎn)動因素對層間轉(zhuǎn)動特性的影響，筆者設(shè)計了能對預(yù)緊載荷和結(jié)構(gòu)偏心進(jìn)行調(diào)節(jié)的預(yù)緊墊層結(jié)構(gòu)振動試驗裝置，并基于Hamilton原理建立了該結(jié)構(gòu)的動力學(xué)模型，分析了該類結(jié)構(gòu)發(fā)生轉(zhuǎn)動現(xiàn)象的機(jī)理。通過開展不同振動量級下結(jié)構(gòu)的層間轉(zhuǎn)動特性試驗研究，分析了激勵頻率、預(yù)緊載荷、結(jié)構(gòu)偏心和墊層模量等因素對層間轉(zhuǎn)動特性的影響規(guī)律。

1 試驗件設(shè)計

為研究預(yù)緊回轉(zhuǎn)體在兩向振動載荷下的層間相對滑移轉(zhuǎn)動，設(shè)計了如圖1所示的含墊層橫向振動試驗件。該試驗件由外殼、內(nèi)殼、黏彈性阻尼材料(硅泡沫墊層)、填充橡膠阻尼材料的U形板簧、底座等組成。試驗時試件通過底座與振動臺面聯(lián)接，在振動載荷作用下，兩個互相垂直的板簧將振動載荷轉(zhuǎn)化為兩向正交的激勵載荷，試件內(nèi)外殼體之間可以產(chǎn)生繞殼體軸線的相對滑移與轉(zhuǎn)動，從而獲得激勵載荷與層間轉(zhuǎn)動軸線相垂直的層間轉(zhuǎn)動現(xiàn)象。進(jìn)行試驗時內(nèi)殼與外殼之間初始間隙為3 mm，通過調(diào)節(jié)墊層厚度改變結(jié)構(gòu)預(yù)緊載荷。同時通過改變板簧剛度研究偏心載荷對層間相對滑移轉(zhuǎn)動的影響。不同厚度板簧的剛度特性如表1所示。

圖1 橫向振動試驗件Fig.1 The transverse vibration specimen

板簧1#2#3#4#厚度/mm2345剛度/(N·mm-1)115.2324.8424.41076.0

2 預(yù)緊墊層結(jié)構(gòu)層間轉(zhuǎn)動參數(shù)分析

對圖1所示的橫向振動試驗件進(jìn)行簡化，假設(shè)墊層與內(nèi)殼粘合，與外殼之間預(yù)緊接觸，即只在外殼與墊層之間的界面發(fā)生滑移轉(zhuǎn)動。假設(shè)外殼為剛性支撐，內(nèi)殼受到水平和豎直方向的簡諧激勵載荷，并在載荷作用下發(fā)生扭轉(zhuǎn)。以偏心形式描述該類結(jié)構(gòu)的不對稱性，將內(nèi)殼分為均勻部分和偏心部分：均勻部分總質(zhì)量為m1；偏心部分簡化為集中質(zhì)量形式，偏心質(zhì)量為m，偏心距為e，偏心角為θ0，如圖2(a)所示。

在以上假設(shè)下，僅需考慮層間相對滑移的失穩(wěn)問題，不考慮接觸分離情況，因此給出4個動力學(xué)自由度。第1個自由度為內(nèi)殼相對粘彈性墊層外側(cè)的轉(zhuǎn)角θ，即彈性變形扭轉(zhuǎn)角，如圖2(b)所示。第2個自由度為粘彈性墊層外側(cè)相對外殼的轉(zhuǎn)角為α，即層間界面滑移扭轉(zhuǎn)角，如圖2(c)所示。還有兩個自由度分別為水平和豎直方向的平動自由度。其他相關(guān)參數(shù)的物理意義見表2。

圖2 橫向振動作用下試驗件簡化示意圖Fig.2 The simplify schematic diagram of the specimen under transverse vibration

變量物理意義變量物理意義m內(nèi)殼偏心質(zhì)量e內(nèi)殼偏心距m1內(nèi)殼均勻部分總質(zhì)量m2黏彈性墊層的質(zhì)量J1內(nèi)殼中心轉(zhuǎn)動慣量θ內(nèi)殼相對墊層外側(cè)的轉(zhuǎn)角θ0內(nèi)殼初始偏心角α黏彈性墊層外側(cè)相對剛性支撐的轉(zhuǎn)角K黏彈性墊層轉(zhuǎn)動剛度C黏彈性墊層黏性阻尼J2黏彈性墊層中心轉(zhuǎn)動慣量Mf墊層與外殼的摩擦力矩y0內(nèi)殼豎直方向的位移

該系統(tǒng)的動能、勢能及廣義力所做虛功可表示為

(1)

基于Hamilton原理，對于任意的t0與t1，得

(2)

其中：δΠ=0表示系統(tǒng)的機(jī)械能守恒。

將式(1)代入式(2)中，可知δα和δθ前的系數(shù)和分別為零，故

(3)

假設(shè)施加水平和豎直方向的同頻簡諧激勵

(4)

將式(4)代入式(3)，得到雙軸加載下系統(tǒng)的振動控制方程，式(3)可改寫為

(5)

對橫向振動試件進(jìn)行參數(shù)影響分析。橫向振動試驗件的主要參數(shù)如下。

1) 內(nèi)殼的外徑R=49 mm，內(nèi)徑r=43 mm，長度L1=100 mm，密度ρ1=7.8g/cm3。

2) 墊層采用沿周向?qū)ΨQ裱糊方式，墊層厚度t2=3.5 mm，長度L2=126 mm，總寬度W=24.5 mm，密度ρ2=0.59g/cm3。

3) 由試驗測得墊層在100 Hz附近的剪切模量為G=0.42 MPa，損耗因子η=0.102 6。

4) 裝配預(yù)緊力為N=300 N，激勵頻率f=69.89 Hz，激勵加速度幅值A(chǔ)=22g。

假設(shè)由于結(jié)構(gòu)非對稱以及激勵過程中載荷的不對稱所引起的偏心質(zhì)量m=6 kg, 偏心距離e=0.12 mm，初始偏心角θ0=0°，試驗裝配產(chǎn)生的初始彈性扭轉(zhuǎn)角為-5°。

為了考察基礎(chǔ)激勵的幅值、頻率、偏心質(zhì)量、墊層材料的剪切模量等參數(shù)對系統(tǒng)滑移的影響，固定其他參數(shù)，分別計算各參數(shù)變化時系統(tǒng)的滑移角度絕對值，如圖3所示。

從圖3可看出，首先，各個參數(shù)的取值大小直接影響著系統(tǒng)是否滑移，當(dāng)某個參數(shù)增大或減小到特定值后，系統(tǒng)不會發(fā)生滑移。其次，雖然滑移量的大小呈現(xiàn)出一定的隨機(jī)性，但隨參數(shù)變化的大致趨勢還是比較清晰的。隨著激勵幅值、偏心質(zhì)量的增大或者墊層剪切模量的減小，到達(dá)特定值后滑移量會從零發(fā)生突躍并繼續(xù)增大。隨著激勵頻率的增大，系統(tǒng)從無滑移到有滑移最終又變?yōu)闊o滑移。

3 橫向振動試驗件層間轉(zhuǎn)動試驗系統(tǒng)

基于預(yù)緊墊層結(jié)構(gòu)層間轉(zhuǎn)動參數(shù)分析獲得的認(rèn)識，對橫向振動試驗件分別開展正弦與隨機(jī)振動試驗，研究預(yù)緊力、激勵頻率、偏心載荷等因素對結(jié)構(gòu)層間相對轉(zhuǎn)動的影響。

振動試驗系統(tǒng)如圖4所示。在試件上布置了2個加速度傳感器(圖5)，分別測量試件左右對稱位置的振動響應(yīng)。在試件底部布置了4個控制傳感器，采用4點平均控制的方式開展振動試驗。

圖4 多層回轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)振動試驗系統(tǒng)Fig.4 The vibration experiment system of multi-layer cylindrical structure

圖5 傳感器布置Fig.5 The sensor layout

4 正弦激勵下試驗件層間轉(zhuǎn)動試驗

在對試件開展正式試驗前，首先通過正弦掃頻試驗(20～500 Hz)確定試件的共振頻率，然后對試件進(jìn)行一階共振頻率和某一非共振頻率的正弦振動試驗，研究共振頻率對試件層間轉(zhuǎn)動的影響。正弦振動試驗共進(jìn)行了6種工況，試驗結(jié)果如表3與圖6所示。表中加速度響應(yīng)數(shù)值均為橫向振動試驗件在振動環(huán)境下發(fā)生層間轉(zhuǎn)動時的振動量級臨界值。

表3 墊層厚度為5 mm時正弦激勵的試驗結(jié)果

Tab.3Thesineexcitationexperimentresultwith5mmcushion

激勵狀態(tài)工況預(yù)緊力理論值/N激勵頻率/Hz控制信號幅值/g響應(yīng)信號幅值/g共振160044.054板簧斷裂245043.771.212.43330043.750.918.22非共振460071.4227未轉(zhuǎn)動545065.642312.18630065.55124.37

圖6 墊層厚度為5 mm時正弦激勵試驗結(jié)果Fig.6 The sine excitation experiment result with 5 mm cushion

正弦激勵試驗結(jié)合圖3(a),(b)理論分析結(jié)果表明，預(yù)緊力越大，發(fā)生層間相對轉(zhuǎn)動所需的外界激勵載荷越大。預(yù)緊力相同時，在共振頻率下試件發(fā)生相對轉(zhuǎn)動時所需外界激勵載荷要明顯小于非共振頻率，即在共振頻率下試件更容易發(fā)生相對轉(zhuǎn)動。從系統(tǒng)力學(xué)特性分析，當(dāng)激勵頻率與系統(tǒng)的共振頻率相差較大時，傳遞到內(nèi)殼的能量就會衰減到很小，因而不發(fā)生滑移；當(dāng)兩者相等時，傳遞到其中的能量最大，滑移量也最大。

同時，共振與非共振頻率激勵下結(jié)構(gòu)發(fā)生層間轉(zhuǎn)動時其響應(yīng)均在同一量級，表明在共振與非共振頻率激勵下內(nèi)殼發(fā)生層間轉(zhuǎn)動所需的能量相同，與其在振動環(huán)境下結(jié)構(gòu)的響應(yīng)直接相關(guān)，結(jié)構(gòu)的響應(yīng)越大，越容易發(fā)生層間轉(zhuǎn)動現(xiàn)象。

5 隨機(jī)振動試驗

開展隨機(jī)振動試驗時，系統(tǒng)與測點布置同正弦振動試驗，振動試驗時按照圖7給出的隨機(jī)振動加速度功率譜密度曲線進(jìn)行。其中：dB/oct為分貝每倍頻程；G值根據(jù)試驗情況進(jìn)行調(diào)整。

圖7 隨機(jī)振動功率譜密度曲線Fig.7 Random vibration power spectral density(PSD) curve

5.1 預(yù)緊力對層間轉(zhuǎn)動的影響

開展不同預(yù)緊力的隨機(jī)振動試驗時，左右板簧厚度均為3 mm，通過改變裱糊面積實現(xiàn)預(yù)緊力的調(diào)節(jié)。試驗結(jié)果如表4與圖8所示。

表4 不同預(yù)緊力對層間轉(zhuǎn)動的影響

Tab.4Theinfluenceofvariouspre-tightenedforceoninterlayerrotation

工況墊層厚度/mm預(yù)緊力/N振動量級/(g2·Hz-1)控制信號有效值/g響應(yīng)信號有效值/g12343.57500.27018.1518.816000.14013.0219.204500.0608.8610.963000.0144.295.40

圖8 不同預(yù)緊力對層間轉(zhuǎn)動的影響Fig.8 The influence of various pre-tightened force on interlayer rotation

由表4與圖8結(jié)合理論分析結(jié)果可得，隨著預(yù)緊力的增加，墊層與外殼間的摩擦力增大，相當(dāng)于滑移判據(jù)的要求提高，為克服更大的摩擦力矩，結(jié)構(gòu)發(fā)生層間轉(zhuǎn)動需要的外界激勵增大。

5.2 墊層模量對層間轉(zhuǎn)動的影響

不同厚度硅泡沫墊層力-位移曲線表明：墊層壓縮量越大，其對應(yīng)的模量呈非線性增大。因此開展墊層模量對層間轉(zhuǎn)動的影響研究時，在保持預(yù)緊力不變條件下，通過調(diào)整墊層厚度實現(xiàn)墊層模量的改變。

開展不同墊層模量的隨機(jī)振動試驗時，左右板簧厚度均為3 mm，通過增加墊層厚度，同時減小裱糊面積確保不同墊層厚度橫向振動試驗件的預(yù)緊力相同。試驗結(jié)果如表5與圖9所示。

表5 不同墊層厚度對層間轉(zhuǎn)動的影響

Tab.5Theinfluenceofvariouscushionthicknessoninterlayerrotation

工況墊層厚度/mm預(yù)緊力/N振動量級/(g2·Hz-1)控制信號有效值/g響應(yīng)信號有效值/g12343.544.553000.0144.295.400.0215.416.260.0407.357.570.08510.4411.59

圖9 預(yù)緊力為300 N時墊層厚度對層間轉(zhuǎn)動的影響Fig.9 The influence of various cushion thickness on interlayer rotation with 300 N pre-tightened force

結(jié)合表5、圖9與理論分析結(jié)果(圖3(c))可見，隨著墊層厚度與壓縮量的增加，墊層模量增大，墊層彈性扭轉(zhuǎn)的阻尼相應(yīng)增大，彈性扭轉(zhuǎn)的機(jī)械能減小。如果扭矩不足以克服摩擦力矩，就會停止滑移，因此結(jié)構(gòu)發(fā)生層間轉(zhuǎn)動需要的外界激勵增大。

在試驗中發(fā)現(xiàn)，橫向振動試驗件在臨界值附近進(jìn)行激勵時，是否發(fā)生相對轉(zhuǎn)動存在一定的隨機(jī)因素，以工況3為例，墊層厚度為4.5 mm，預(yù)緊力約300 N，加載方式及數(shù)據(jù)記錄如表6所示。部分傳感器測得的信號如圖10～圖11所示。

表6 工況3加載方式及數(shù)據(jù)記錄

Tab.6Theloadingmodeanddatarecordsofworkingcondition3

圖10 工況3加速度傳感器1不同振動量級激勵下的頻譜Fig.10 The spectrum amplitude under different excitation load of acceleration sensor 1 with working condition 3

圖11 工況3加速度傳感器2不同振動量級激勵下的頻譜Fig.11 The spectrum amplitude under different excitation load of acceleration sensor 2 with working condition 3

從表6可以看出，試驗過程中，當(dāng)振動量級為0.040g2/Hz時，工況3-3未發(fā)生轉(zhuǎn)動；但相同條件下，工況3-4開始發(fā)生轉(zhuǎn)動，說明當(dāng)振動量級為0.040g2/Hz時結(jié)構(gòu)處于發(fā)生層間轉(zhuǎn)動的臨界值。該現(xiàn)象表明橫向振動試驗件在臨界值附近的層間轉(zhuǎn)動現(xiàn)象不但與其振動量級相關(guān)，還與其初始狀態(tài)以及其他隨機(jī)因素有關(guān)。

從圖10～圖11中可看出，工況3橫向振動試驗件在左右板簧厚度一致的條件下，基礎(chǔ)激勵振動量級從0.032g2/Hz增大至0.040g2/Hz時，加速度傳感器1與2測得的頻域信號始終存在較大差值，表明在振動試驗過程中由結(jié)構(gòu)不對稱與載荷不對稱引起的偏心載荷始終存在。

同時，工況3中無論在結(jié)構(gòu)發(fā)生轉(zhuǎn)動前還是轉(zhuǎn)動過程中，加速度傳感器測得的試驗件在隨機(jī)振動環(huán)境下其響應(yīng)的頻率成分主要集中在45 Hz左右，其他頻率成分不明顯，并且該頻率與結(jié)構(gòu)的共振頻率相吻合。這表明結(jié)構(gòu)在隨機(jī)激勵時，其響應(yīng)主要分布在共振頻率附近，其他頻率成分的貢獻(xiàn)較小。

5.3 偏心載荷對層間轉(zhuǎn)動的影響

在橫向振動試驗件上施加不同程度的偏心載荷可以通過分別改變試驗件兩邊板簧的剛度來實現(xiàn)。改變橫向振動試驗件左板簧厚度為3 mm，右板簧厚度為4 mm，預(yù)緊力理論值約為450 N。該工況的加載方式及數(shù)據(jù)記錄如表7所示。

表7 偏心載荷加載方式及數(shù)據(jù)記錄

Tab.7 The loading mode and data records of eccentric loads

加載步長振動量級/(g2·Hz-1)是否轉(zhuǎn)動10.02否20.025否30.03否40.035是

為更加清楚認(rèn)識偏心載荷對橫向振動試驗件層間轉(zhuǎn)動的影響，開展了一系列不同程度偏心載荷的層間轉(zhuǎn)動試驗，測試結(jié)果如表8與圖12所示，其中預(yù)緊力(理論值)均為450 N。

表8 偏心載荷對層間轉(zhuǎn)動的影響

Tab.8 The influence of eccentric loads on interlayer rotation

工況左板簧厚度/mm右板簧厚度/mm左右板簧剛度比振動量級/(g2·Hz-1)控制信號有效值/g響應(yīng)信號有效值/g123230.350.10511.448.2740.270.1112.076.0950.110.1011.215.14

圖12 不同程度偏心載荷對層間轉(zhuǎn)動的影響Fig.12 The influence of eccentric loads on interlayer rotation

由表8、圖12結(jié)合圖3(d)理論分析結(jié)果可以看出，偏心載荷(或偏心質(zhì)量)越大，結(jié)構(gòu)越容易發(fā)生層間轉(zhuǎn)動現(xiàn)象。從系統(tǒng)的力學(xué)特性分析，當(dāng)偏心載荷(或偏心質(zhì)量)增大時，內(nèi)殼獲得的能量增大，易發(fā)生滑移，且獲得能量愈多滑移量愈多。

6 結(jié)束語

根據(jù)振動環(huán)境下多層回轉(zhuǎn)殼結(jié)構(gòu)層間轉(zhuǎn)動特點的分析，筆者設(shè)計了預(yù)緊墊層結(jié)構(gòu)試驗件，基于Hamilton原理建立了該結(jié)構(gòu)的動力學(xué)模型，并分析了該類結(jié)構(gòu)發(fā)生轉(zhuǎn)動現(xiàn)象的機(jī)理；在此基礎(chǔ)上開展了正弦振動和隨機(jī)振動試驗，研究了預(yù)緊力、振動量級、頻率和偏心載荷等因素對層間轉(zhuǎn)動現(xiàn)象發(fā)生的影響。

1) 層間轉(zhuǎn)動現(xiàn)象隨參數(shù)變化的規(guī)律比較清晰，但臨界值附近的轉(zhuǎn)動現(xiàn)象呈現(xiàn)一定的隨機(jī)性。

2) 在同一預(yù)緊力下，在共振頻率下試件發(fā)生相對轉(zhuǎn)動時所需外界載荷要明顯小于非共振頻率，在共振頻率下試件更容易發(fā)生層間相對轉(zhuǎn)動。

3) 在共振頻率下與非共振頻率下發(fā)生層間轉(zhuǎn)動時其結(jié)構(gòu)的響應(yīng)均處于同一量級，層間轉(zhuǎn)動與試驗件的響應(yīng)直接相關(guān)。結(jié)構(gòu)的響應(yīng)越大，越容易發(fā)生層間轉(zhuǎn)動現(xiàn)象。

4) 增大結(jié)構(gòu)的預(yù)緊力、增加墊層模量、減小結(jié)構(gòu)受到的偏心載荷，均可有效阻止層間轉(zhuǎn)動現(xiàn)象的發(fā)生。

該文的研究成果可為工程上含墊層預(yù)緊結(jié)構(gòu)防轉(zhuǎn)設(shè)計及初始預(yù)緊載荷的制定提供相關(guān)支持。

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國家自然科學(xué)基金青年基金資助項目(11602253)；中央高校基本科研業(yè)務(wù)費專項資金資助項目(3102014KYJD015)

2016-10-19；

2016-12-12

TH113； TB123

溫金鵬，男，1985年1月生，博士、副研究員。主要研究方向為結(jié)構(gòu)動力學(xué)與動態(tài)破壞分析。曾發(fā)表《Study on cushioning characteristics of soft landing airbag with elastic fabric》(《International Journal of Applied Electromagnetics and Mechanics》2010，Vol.33, No.3-4)等論文

E-mail：401wenjp@caep.cn

薛江，男，1972年9月生，高級工程師。主要研究方向為機(jī)械設(shè)計及制造。

E-mail：xuej@caep.cn