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    葉片傾斜角對油氣混輸泵性能的影響

    2019-07-11 09:18:20馬希金張亞瓊崔生磊
    關(guān)鍵詞:混輸揚程輪轂

    馬希金,張亞瓊,張 潮,崔生磊

    (1.蘭州理工大學(xué)能源與動力工程學(xué)院, 甘肅 蘭州 730050;2.甘肅省流體機械及系統(tǒng)重點實驗室, 甘肅 蘭州 730050)

    隨著陸上石油的日益減少,人們越來越重視海底石油的開發(fā)。海上原油產(chǎn)出物主要是油和氣的混合物,同時還含有少量的水和砂,是一種多相混合物[1]。在傳統(tǒng)的海上石油開采過程中,需要建立一套復(fù)雜的處理設(shè)施,使原油產(chǎn)出物在海上平臺或海底就分離,然后將油、氣分別輸送到陸上加工基地。這種開采工藝增加了油氣分離裝置,不僅在技術(shù)上帶來了困難,而且非常不經(jīng)濟[2],由此催生了油氣混輸泵。油氣混輸泵作為軸流式多相泵的一種,它具備了液相泵與壓縮機的雙重性能,替代了一般原油輸送過程中的分離裝置與輸送管道,體現(xiàn)出了其顯著的經(jīng)濟效益。

    早在20世紀(jì)初,國外的石油企業(yè)便開始研究油氣混輸技術(shù),于 1984 年開始制定的海神計劃[3-6],由法國石油研究院(IFP)、法國國家石油公司(Total)及挪威石油開發(fā)公司(Statoil)共同合作的一個計劃項目,所研究的主要課題之一便是多相混輸泵。海神泵選用的是NACA翼型,經(jīng)過好幾代的實驗與優(yōu)化,能夠有效地避免氣液分離,在性能上得到了很大的提高,并且在不斷的探索改進之后,成功地應(yīng)用于油田開采上。1994年螺旋軸流式多相混輸泵被 FRAMO公司應(yīng)用于挪威石油公司所屬的Draugen平臺,使此油田的油氣水總產(chǎn)量提高了 50%左右,其中原油凈產(chǎn)增加了40%[7]。

    油氣混輸泵在油氣集輸方面有著重要的作用,而動葉輪的優(yōu)劣又直接影響油氣混輸泵的揚程與輸送效率。隨著多相混輸技術(shù)的發(fā)展,我國以中國石油大學(xué)、蘭州理工大學(xué)、清華大學(xué)為首的高等院校開始了對油氣混輸泵的研究。李清平等[8]、朱宏武等[9]對螺旋軸流式多相泵進行了現(xiàn)場試驗研究與優(yōu)化設(shè)計,成功地進行了該泵的增壓運轉(zhuǎn)試驗。馬希金等[10-11]研究了軸向和徑向間隙對油氣混輸泵性能的影響。馬希金等[12]研究了葉片重疊度數(shù)對油氣混輸泵的影響。曲鑫等[13]研究了葉片數(shù)及葉片相對包角在不同含氣率下的流場分布情況。羅先武等[14]研究了葉片傾斜對微型泵水力性能的影響,得出適當(dāng)傾斜一定的角度可以有效抑制壓力面二次流損失,從而提高水力性能。吳泳敏等[15]分析了直葉片、前傾葉片、后傾葉片對風(fēng)扇氣動性能的影響。而葉片傾斜角對油氣混輸泵性能影響的研究較少。

    本文以自主研發(fā)的YQH-100型三級軸流式油氣混輸泵為例,改變動葉傾斜角度,對油氣混輸泵內(nèi)部流動特性進行數(shù)值模擬,分析葉片壓力及氣相分布情況,并分析其揚程、增壓及效率曲線,為油氣混輸泵的設(shè)計及水力優(yōu)化提供參考依據(jù)。

    1 計算模型的建立及網(wǎng)格劃分

    1.1 數(shù)值計算模型

    油氣混輸泵的基本參數(shù):設(shè)計流量Q=100 m3/h,單級揚程H=33 m,轉(zhuǎn)速n=2 950 r/min,效率η=33%,泵進口管徑Din=100 mm,泵出口管徑Dout=65 mm,葉輪輪轂進口直徑D1=170 mm,葉輪輪轂出口直徑D2=180 mm,葉輪輪緣直徑D3=230 mm,輪轂半錐角θ=4.08°,葉片數(shù)z=4,葉輪輪轂比dh=0.782 6,輪緣翼型安放角β=10°,輪轂翼型安放角ɑ=12.68°。

    根據(jù)模型的基本參數(shù),用Pro/E軟件建立三維模型,YQH-100型油氣混輸泵的三維模型如圖1所示,主要由吸入室、動葉輪、長短導(dǎo)葉及壓出室等部件組成。為了得到較好的網(wǎng)格質(zhì)量,對隔舌、隔板等倒圓角,對一些細小的倒圓角等進行簡化得到了泵的流體域的三維造型。

    圖1 全流域計算模型圖

    1.2 葉片傾斜角度設(shè)計方案

    葉片與輪轂垂直時葉片的傾斜角度為0°,葉片傾斜方向與葉輪旋轉(zhuǎn)方向一致為正,反之為負,并規(guī)定葉片正傾斜為前傾葉片,反之為后傾葉片。下面主要針對以下5種方案進行討論。方案一(M1):動葉傾斜角度為-10°;方案二(M2):動葉傾斜角度為-8°;方案三(M3):動葉傾斜角度為-4°;方案四(M4):動葉傾斜角度為0°即為原模型;方案五(M5):動葉傾斜角度為4°。

    1.3 網(wǎng)格劃分及網(wǎng)格無關(guān)性檢驗

    將如圖1所示的模型導(dǎo)入專業(yè)的網(wǎng)格劃分軟件ICEM中進行網(wǎng)格劃分,創(chuàng)建相應(yīng)的body、part以及interface面。

    劃分網(wǎng)格是數(shù)值模擬計算的一個重要環(huán)節(jié),網(wǎng)格質(zhì)量好壞及數(shù)目多少將影響數(shù)值計算的準(zhǔn)確度。網(wǎng)格數(shù)目越多,則越接近準(zhǔn)確值,但網(wǎng)格數(shù)目越多,對計算機的要求越高。下面對其進行網(wǎng)格無關(guān)性驗證,綜合考慮各種因素,取網(wǎng)格數(shù)206萬比較合適。其模型計算網(wǎng)格如圖2所示。

    圖2 模型計算域網(wǎng)格

    2 控制方程及邊界條件的設(shè)置

    2.1 控制方程

    用FLUENT 軟件對內(nèi)部流場進行模擬,采用Mixture模型作為氣液兩相流模型,主相定義為水,輔相為空氣,泵內(nèi)部流動為不可壓縮的湍流流動,并將不可壓縮流動的連續(xù)方程與動量方程作為控制方程[16]。

    連續(xù)方程:

    (1)

    動量方程:

    (2)

    式中:αi為各相的體積分?jǐn)?shù),氣液兩相流中即為液相與氣相的體積分?jǐn)?shù),并滿足αl+αg=1;ρi為各相密度;wi為各相相對速度;τ為黏性應(yīng)力張量;Mi為各相所受的相間作用力;fi為質(zhì)量力,有離心力與科氏力。

    2.2 邊界條件設(shè)置

    進口設(shè)置為速度進口,其值由入口流量與進口截面面積計算得出,清水時為自由出流(outflow),不同的含氣率時為壓力出口,出口壓力由清水條件下的壓力計算得出。模擬系數(shù)均采取默認值并設(shè)置旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系,用封閉的N-S方程進行離散,均采用一階迎風(fēng)格式進行離散。用SIMPLEC算法對速度和壓力進行耦合,殘差值的收斂標(biāo)準(zhǔn)皆為10-4,模型采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型。湍動能k和湍動能耗散率ε根據(jù)公式(3)計算。

    (3)

    式中,lin為進口處的混合長度,為進口直徑的0.015倍,固壁邊界均為無滑移固壁邊界條件,近壁區(qū)的流體流動均采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)進行處理。

    3 計算結(jié)果及分析

    3.1 葉片傾斜角對混輸泵外特性的影響

    圖3為含氣率GVF=0時泵的揚程及效率隨流量的變化曲線。

    (a)不同方案下的揚程曲線

    (b)不同方案下的效率曲線

    由圖3(a)可知M1~M5曲線的走勢基本一致,皆隨著流量的增大,揚程降低。在設(shè)計流量下,M1~M4揚程逐漸增大,M4~M5揚程逐漸減小。葉片后傾的角度越大,揚程降低得越明顯,揚程的極差值為8m,葉片前傾同樣會使揚程降低。由圖可知在設(shè)計流量左右,M4的揚程最高,M3、M5次之,M1的揚程最低。M1、M2曲線的彎曲程度較大,在0.8Qd~0.6Qd之間隨著流量的減小,揚程急劇上升。這是由于泵內(nèi)部產(chǎn)生的“二次回流”所引起的,二次回流會造成流動損失,在外特性上表現(xiàn)為揚程降低。

    由圖3(b)可知各方案曲線的整體趨勢一致,泵的效率隨著流量的增大而升高,在Qd~1.2Qd之間,泵的效率相差不大,而在小流量工況下,M4的效率較好,M1、M2的效率較差。分析得出在純水情況下,M4比其他幾種方案要好。

    圖4為不同方案下泵的增壓及效率隨含氣率的變化曲線。由圖4(a)可知M1~M5曲線皆隨著含氣率的增大而降低。 M3、M4與M5增壓相差不大,M4的增壓稍高于M3、M5。這說明M4的增壓效果較其他幾種方案要好,M1的增壓最低,其增壓效果最差。

    (a)增壓隨含氣率的變化情況

    (b)效率隨含氣率的變化情況

    圖4(b)是各方案的效率隨含氣率的變化情況。隨著含氣率的升高,效率逐漸降低,含氣率從0升高到10%過程中,混輸泵的效率急劇下降,這主要是氣液兩相流的不均勻流動造成的。含氣率大于10%后效率趨于穩(wěn)定,減小的趨勢變緩。由圖4(b)可以看出M3、M5方案的效率皆高于M4,其中M3的效率最好,M2的效率最差,從效率方面考慮,M3方案優(yōu)于其他幾種方案。

    3.2 混輸泵內(nèi)部壓力分布

    圖5為GVF=0.5時第三級葉輪葉片工作面壓力云圖。圖中可以看出5種方案下壓力的分布趨勢基本一致。動葉工作面的壓力從輪轂到輪緣逐漸增大,沿著葉高方向徑向分布。以下幾種方案在葉片尾部1/3處靠近輪轂側(cè)皆存在明顯的高壓區(qū),這是流體在此處發(fā)生紊流流動所引起的, 故形成了高壓力梯度區(qū) 。圖中可以看出M1方案中整體壓力較小,M4方案中的整體壓力較大且較為均勻。這說明M1的增壓效果最差,M4的增壓效果最好,M3、M5次之,與圖4(a)的增壓曲線的結(jié)果一致。但M4方案的局部高壓區(qū)較M3、M5要大,則在此處發(fā)生紊流流動造成的損失也越大,表現(xiàn)在外特性上即為效率的降低。

    圖5 GVF=0.5時第三級葉輪葉片工作面壓力云圖

    圖6為GVF=0.5時第三級葉輪葉片背面壓力云圖。可看出葉片背面頭部壓力分布不均勻,這是來流與葉片頭部碰撞形成的,致使葉片頭部壓力分布不均勻。由圖還可看出葉片背面壓力從頭部到尾部沿軸向逐漸增大,從M1到M4葉片背面壓力分布逐漸變得均勻,方案M3、M4的壓力分布較好,在葉片尾部壓力過渡平緩,壓力驟增現(xiàn)象減弱。

    圖6 GVF=0.5時第三級葉輪葉片背面壓力云圖

    3.3 混輸泵內(nèi)部氣相分布

    圖7為GVF=0.5時第三級葉輪葉片工作面的氣相分布情況。由圖可看出含氣率沿著徑向逐漸減小。這是由于慣性離心力的作用,液體沿著輪緣分布,而氣體則向輪轂聚集,從而形成了輪轂側(cè)的含氣率高于輪緣側(cè)的氣相分布??拷~片尾緣輪轂側(cè)存在明顯的高含氣區(qū),這是由于大量的氣體聚集在輪轂側(cè)形成氣團。幾種方案氣團分布趨勢一致,葉片后傾可有效減小氣團在輪轂側(cè)的聚集面積,致使氣團徑向移動。這是由于葉片后傾,向心力減小,葉輪對流體的控制能力減弱,致使氣團沿著徑向移動,但傾斜角度過大,氣團徑向分布阻塞流道不利于流體的流動。M1、M2、M5靠近頭部輪緣側(cè)皆存在明顯的低含氣區(qū),此處液相聚集,氣液分布不均,造成的流動損失較大。M3、M4氣相分布較為均勻,變化梯度較小,效果較好。

    圖7 GVF=0.5時第三級葉輪葉片工作面氣相分布圖

    圖8為GVF=0.5時第三級葉輪葉片背面的氣相分布情況。由圖可直觀看出葉片頭部存在明顯的高含氣區(qū)。這說明此處氣體大量聚集,并且可看出M1—M4葉片頭部的高含氣區(qū)隨著傾斜角度的增大而減小。M1方案1/2弦長靠近輪緣側(cè)存在局部的高含氣區(qū),氣液分離現(xiàn)象明顯,水力損失較大,說明過大的傾斜角不利于氣液的均勻混合。M3方案的氣相分布優(yōu)于其他幾種方案。

    4 結(jié)論

    1)GVF=0時,葉片后傾的角度越大,揚程下降得越明顯,原模型的揚程最高,葉片后傾4°次之。隨著流量的增大,泵效率逐漸升高,在大流量工況下葉片傾斜角對泵效率影響不大。

    2)隨著含氣率的升高混輸泵的增壓降低,葉片傾斜,增壓效果減弱,原模型的增壓效果最好。

    3)隨著含氣率升高,混輸泵效率降低,葉片適當(dāng)傾斜一定的角度,可提高混輸泵效率,葉片后傾4°的效率較好。

    4)隨著葉片后傾的角度增大,葉片工作面輪轂側(cè)氣團面積減小,氣團沿著徑向移動,葉片后傾4°方案工作面的氣相分布較好。

    圖8 GVF=0.5時第三級葉輪葉片背面氣相分布圖

    5)隨著葉片后傾角度的增大,葉片背面頭部氣團面積減小,傾斜角度過大葉片輪緣側(cè)會形成高含氣區(qū),葉片后傾4°方案的背面氣相分布更加均勻。

    6)綜合考慮增壓、混輸泵效率以及葉片工作面背面的氣相分布,葉片的最佳傾斜角范圍為-4°~0°。

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