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    全地下式污水處理廠抗浮體系承載機(jī)理研究

    2019-07-01 03:43:40高小龍左永亮龐春燕
    中國科技縱橫 2019年10期
    關(guān)鍵詞:群樁污水處理廠抗浮

    高小龍 左永亮 龐春燕

    摘 要:為了研究及全地下式污水處理廠群樁抗拔體系承載模式,從群樁體系抗拔承載模式入手,分析了樁間距對群樁抗拔承載力及土體應(yīng)力的影響規(guī)律,并對某大型全地下式污水處理廠抗拔體系進(jìn)行了設(shè)計(jì)。采用有限元分析方法,建立樁間距為5d、4d、3d和2d四種群樁及周圍土體模型,分析樁間距對群樁整體上拔承載力及樁間土破壞模式的影響;并建立某大型全地下式污水處理廠有無抗拔樁的整體模型,研究主體結(jié)構(gòu)整體受力及抗拔體系合理性。研究結(jié)果表明:在上拔荷載作用下,群樁基礎(chǔ)與單樁基礎(chǔ)的破壞模式不同,群樁基礎(chǔ)上拔承載力及破壞模式主要受樁間距的影響;群樁基礎(chǔ)樁間距小于3d后,其上拔承載力有著明顯的降低;全地下式污水處理廠抗拔承載力計(jì)算及其重要,大型地下結(jié)構(gòu)自身抗浮能力有限,不能滿足主體結(jié)構(gòu)受力及后期正常使用的要求,需要進(jìn)行抗浮體系設(shè)計(jì),抗拔樁體系能夠較好的滿足基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的抗浮要求。

    關(guān)鍵詞:群樁;全地下式;污水處理廠;抗浮

    中圖分類號:TP393.08 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A 文章編號:1671-2064(2019)10-0009-04

    0 引言

    伴隨著我國城市化建設(shè)速度的不斷加快,“人”和“地”之間的矛盾問題尤為突出,其中污水處理廠等常常面臨著被城市擴(kuò)張所包圍的問題。污水處理廠等一些公用設(shè)施,其本身有些對周圍環(huán)境不太友好的方面。傳統(tǒng)的污水處理廠均建設(shè)在地上,但是其自身所具有的視覺上的不雅、聽覺上的噪音、嗅覺上的臭味,與城市中密集的人口形成了較大的不協(xié)調(diào)和矛盾,將諸多大型公用設(shè)施往地下發(fā)展是一個(gè)很好的解決辦法[1-2]。

    將污水處理廠建設(shè)到地下,可以充分利用的利用城市里的地下空間,地上建設(shè)成的綠色休閑公園又可將其對周圍環(huán)境的影響降到最低。芬蘭于1932年在其首都建設(shè)了全球第一個(gè)地下污水處理廠,瑞典于1942年建設(shè)了全球第一座現(xiàn)代化的地下污水處理廠,其他國家也陸續(xù)的建成了一些地下污水處理廠,在經(jīng)濟(jì)和環(huán)境上取得了較好的效益[3-4]。我國近些年在北京、廣州、青島等地也建成了一些污水處理廠,在此方面隨起步較晚,但是發(fā)展勢頭迅猛。

    隨著技術(shù)水平的進(jìn)步和向地下要空間的需求,地下污水處理廠越做越大、越做越深,此時(shí)就面臨著地下結(jié)構(gòu)抗浮設(shè)計(jì)的問題。對于地下“深”“大”結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)整體抗浮是一個(gè)不容忽視的問題。本文擬從地下結(jié)構(gòu)群樁抗拔體系的承載模式入手,結(jié)合某大型地下污水處理廠具體工程實(shí)例,對此全地下污水處理廠的抗拔體系進(jìn)行研究。

    1 地下污水處理廠結(jié)構(gòu)形式

    地下污水處理廠從整體布置形式上分,可分為半地上式、半地上加蓋式、全地下式三種類型[5-6],如圖1所示。半地上式污水處理廠,在空間有限的前提下充分的利用了土地空間,同時(shí)也有效的利用到了地下保溫效果。但是由于并未封口,所以沒有解決處理廠的環(huán)境影響問題。半地上加蓋式污水處理廠是在半地上式增加了一個(gè)頂蓋,由于頂蓋的增加,形成一個(gè)可以封閉的空間,較好的解決了污水處理廠與周圍環(huán)境協(xié)調(diào)的問題,同時(shí)將其頂蓋部分綠化后,形成了綠色公園等休閑場地,在有效提升公共資源利用率的同時(shí),增加了土地的經(jīng)濟(jì)價(jià)值。同時(shí),半地上加蓋式污水處理廠,在采光和通風(fēng)上可以充分利用到自然光和自然風(fēng),具有較好的經(jīng)濟(jì)性。全地下式結(jié)構(gòu)對于底部空間和頂層空間利用率最高,對周圍環(huán)境影響最小,能夠與周圍環(huán)境完全融為一體,但是施工、通風(fēng)、照明等成本較高。

    2 群樁抗拔體系承載模式分析

    對于大型地下結(jié)構(gòu)工程,由于跨度較大,埋置深度較深,單根抗拔樁很難滿足結(jié)構(gòu)抗浮的需要,群樁抗拔體系是一種很好的選擇。群樁抗拔體系與單樁抗拔體系基本原理一致,但是群樁基礎(chǔ)在上拔荷載作用存在著相互之間的影響,進(jìn)而影響到群樁的整體承載力[7-9]。為了深入的研究抗拔樁樁間距對群樁抗拔體系承載模式的影響,取抗拔樁直徑,埋深6m,縱向和橫向等間距布置根抗拔樁,按照樁間距的不同分為四種工況,建立樁體和周圍土體有限元模型,如圖2所示。其中土質(zhì)參數(shù)取某濱海地下結(jié)構(gòu)抗拔樁所處的地質(zhì)條件,抗拔樁頂部以下2.2m為中粗砂土層,2.2m以下為強(qiáng)風(fēng)化巖。

    基于上述有限元模型,研究各工況下抗拔樁的極限承載力,得到如圖3所示的結(jié)果。從圖3中可以看出,在的工況下群樁的極限抗拔承載力為3265.91kN,而當(dāng)樁間距減小至?xí)r,抗拔承載力已降低至2900.71kN,群樁極限抗拔承載力隨著樁間距的減小而呈現(xiàn)出較為明顯的降低趨勢。

    為了量化分析樁間距對群樁抗拔承載力的影響程度,以樁間距的抗拔極限承載力為基準(zhǔn),對四種工況的抗拔樁承載力進(jìn)行歸一化計(jì)算,得到如圖4所示結(jié)果。從圖4中可以看出,樁間距從減小至、、后,抗拔樁承載力分別降低了2%、5%、11%。

    進(jìn)一步分析不同工況下群樁基礎(chǔ)上拔破壞模式,取不同工況下土體第三主應(yīng)力云圖進(jìn)行分析,如圖5所示。群樁基礎(chǔ)與單樁基礎(chǔ)不同,存在著樁間土,由于樁體與周圍土體摩擦力的作用,使得樁間土承受著周圍多個(gè)樁體的共同作用,進(jìn)而影響到基礎(chǔ)承載模式的變化。從圖5中可以看出,樁間距的減小,使得樁間土體應(yīng)力之間相互交叉和影響,有可能使得抗拔樁的破壞模式由單獨(dú)拔出破壞轉(zhuǎn)變?yōu)闃?樁間土整體破壞。

    3 地下污水處理廠抗拔體系研究

    3.1 工程概況

    某濱海城市擬建設(shè)一座全地下式污水處理廠,主體結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土箱體,占地約201.4m×204m。主體結(jié)構(gòu)分上下兩層,負(fù)二層為設(shè)備層,負(fù)一層為操作層,結(jié)構(gòu)頂板上覆蓋有1.5m的上覆土,其上設(shè)置景觀層,如圖6所示。

    此全地下式污水處理廠地處近海,上具有較多的淤泥質(zhì)土層,且地下水位較高,地下水位維持在2m標(biāo)高左右。所處位置具體土質(zhì)從上至下分布為:5m的吹填淤泥,4m淤泥質(zhì)粘土,9m中粗砂質(zhì)土層,以下即為基巖。

    3.2 無抗拔體系時(shí)結(jié)構(gòu)受力分析

    由于此地下污水處理廠所處位置地下水位較高,結(jié)構(gòu)埋置深度達(dá)到15.8m,且整體跨度較大,結(jié)構(gòu)所承受的上浮力較大。首先基于結(jié)構(gòu)原型尺寸,建立結(jié)構(gòu)及周圍土體的整體有限元模型,如圖7所示,進(jìn)而研究結(jié)構(gòu)在無抗拔體系協(xié)助抗浮情況下結(jié)構(gòu)整體的穩(wěn)定性。

    無抗拔體系的地下污水處理廠主體結(jié)構(gòu)在地下水浮力作用下整體位移結(jié)構(gòu)如圖8所示,從圖8中可以看出,由于主題結(jié)構(gòu)跨度較大,浮力作用下最大豎向位移位于結(jié)構(gòu)中部位置,發(fā)生了中部隆起,中部最大豎向位移達(dá)到了0.2924m;由于沒有抗拔體系,主題結(jié)構(gòu)只能依靠自身及上覆土自重抵抗地下水浮力作用,從分析結(jié)構(gòu)來看,其結(jié)構(gòu)自身抗浮能力有限,不能滿足主體結(jié)構(gòu)受力及后期正常使用的要求。

    無抗拔體系時(shí)主體結(jié)構(gòu)周圍土體剪應(yīng)力結(jié)果如圖9所示,從圖中可以看出,由于主體結(jié)構(gòu)側(cè)壁與土體具有較大的摩擦力,在浮力作用下主體結(jié)構(gòu)上浮,最大剪應(yīng)力位于主體結(jié)構(gòu)兩個(gè)側(cè)壁倒角部位。

    3.3 抗拔體系設(shè)計(jì)

    從上述分析可以看出,此全地下式污水處理廠在無抗拔體系時(shí),單獨(dú)依靠自身及上覆土重量不足以抵抗地下水的上浮作用,會引起主題結(jié)構(gòu)的破壞。基于群樁抗拔承載力的分析結(jié)果,擬對此結(jié)構(gòu)設(shè)置抗拔樁,抗拔樁直徑為0.5m,間距為2.5m,樁長6m?;谕瑯拥姆治龇椒ǎ捎糜邢拊浖в锌拱螛扼w系的結(jié)構(gòu)及周圍土體整體模型,如圖10所示。

    設(shè)置抗拔樁后結(jié)構(gòu)整體豎向位移和土體剪應(yīng)力結(jié)果如圖11所示,從圖11中可以看出,結(jié)構(gòu)整體豎向位移降低到了4.239mm,遠(yuǎn)小于無抗拔樁時(shí)的0.2924m;土體最大剪應(yīng)力分布區(qū)域依舊分布在上下倒角部位,但是由于抗拔樁的存在,使得底部倒角部位最大剪應(yīng)力下移到了抗拔樁底部。

    4 結(jié)語

    (1)群樁基礎(chǔ)樁在上拔荷載作用下的破壞模式與單樁基礎(chǔ)不同,主要是由于群樁基礎(chǔ)樁間土受力的差異所造成,群樁基礎(chǔ)上拔破壞模式主要受樁間距的影響;(2)群樁基礎(chǔ)樁間距小于3d后,各樁之間相互影響較大,使得樁間土承載能力不足,進(jìn)而使得樁間土與樁體整體上拔破壞,也即過小的樁間距影響到了群樁基礎(chǔ)的整體抗拔能力;(3)全地下式污水處理廠抗拔問題不可忽略,大型地下結(jié)構(gòu)自身抗浮能力有限,不能滿足主體結(jié)構(gòu)受力及后期正常使用的要求,需要進(jìn)行抗浮體系設(shè)計(jì),抗拔樁體系能夠較好的滿足基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的抗浮要求。

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