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    電場強化旋流分離裝置的內(nèi)部流場分析*

    2019-04-11 08:24:00張賢明李文龍
    關(guān)鍵詞:乳化油切向速度旋流

    彭 燁, 張賢明, 李文龍

    (1.重慶工商大學(xué) 機械工程學(xué)院,重慶 400067;2.重慶工商大學(xué) 廢油資源化技術(shù)與裝備教育部工程研究中心,重慶 400067)

    0 前 言

    破乳脫水是工業(yè)廢油資源化處理工藝中的關(guān)鍵環(huán)節(jié)[1]。目前,常用的破乳脫水方法有:化學(xué)法、生物法、膜過濾法、離心法和電場法[2-3],但均存在不足。其中,離心法是利用連續(xù)相和分散相之間的密度差進(jìn)行分離的方法。水力旋流器作為一種典型的離心分離裝置,具有體積小、操作簡單、能耗低和沉降速度快等優(yōu)點被廣泛應(yīng)用于石油化工行業(yè)[4]。但是水力旋流器很難對工業(yè)廢油乳化液分散相粒徑較小的乳化液進(jìn)行有效分離處理[5]。鑒于此,提出在除水型水力旋流器產(chǎn)生的旋流離心場中嵌入高壓電場,使得旋流場中的乳化油微小液滴在電場作用下聚結(jié)增大,從而提高乳化油在旋流離心場中的分離效率,以達(dá)到強化破乳脫水的效果。方法操作簡單、勿需加入任何破乳化劑,不會對乳化液造成二次污染、能耗較低[6]。

    有關(guān)電場強化旋流離心破乳脫水的研究并不多。BAILES P J等[7]利用高壓電場和離心場聯(lián)合完成原油的破乳脫水試驗,結(jié)果表明經(jīng)電場強化后,連續(xù)旋轉(zhuǎn)裝置中的原油脫水率可達(dá)到98%。閻軍等[8]研究了電場聯(lián)合連續(xù)旋轉(zhuǎn)裝置中乳化液含水率、電壓等對破乳率的影響,發(fā)現(xiàn)電場強化分離器破乳效果明顯提高。研究表明[9-11],旋流分離裝置中流場分布對乳化油液滴產(chǎn)生的離心力影響極大,決定了破乳脫水效果,但是內(nèi)部流場分布情況也比較復(fù)雜。那么,對于旋流分離裝置經(jīng)電場強化后內(nèi)部流場的分布研究,顯得尤為重要。

    因此,將通過建立電場強化旋流分離裝置模型,聯(lián)合電場控制方程和流場控制方程,分析電場強化離心分離裝置內(nèi)部流體切向速度、軸向速度和靜壓力的分布,進(jìn)一步揭示電場強化旋流離心分離規(guī)律,從而為裝置操作參數(shù)選擇及其工程化應(yīng)用提供指導(dǎo)。

    1 模型與計算

    1.1 構(gòu)建模型

    電場強化裝置結(jié)構(gòu)示意圖如圖1。電場強化旋流離心破乳脫水裝置由溢流管、絕緣套、法蘭、進(jìn)油口、密封圈、旋流室、大錐段等部分組成。溢流管接入電源正極并對其伸出部分做絕緣處理,旋流室外表面接地作為負(fù)極,在旋流室中產(chǎn)成高壓電場。考慮到流場對稱性和穩(wěn)定性等因素,本體模型采用雙切向進(jìn)液式結(jié)構(gòu)[12],電場強化裝置本體結(jié)構(gòu)如圖2所示,結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示。

    圖1 電場強化裝置結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram of device strengthened by electric field

    圖2 電場強化裝置主體結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Main structure of device strengthened by electric field Ⅰ-旋流室;Ⅱ-大錐段;Ⅲ-小錐段;Ⅳ-底流管段Ⅰ-swirling chamber; Ⅱ-large cone section; Ⅲ-small cone section; Ⅳ-pipeline section

    表1 電場強化裝置結(jié)構(gòu)參數(shù)表Table 1 Geometry structure parameters of double-field coupling unit

    1.2 控制方程

    在電場強化離心裝置中,不可壓縮乳化油流體滿足如下連續(xù)方程和動量守恒方程:

    乳化油液滴在電場強化作用下被極化,受到的電場力可由麥克斯韋應(yīng)力張量[13]表示,于是便可將公式(1)中的Fe作為外部體積力添加至N-S方程中,電場體積力可由公式(2)表示為

    式中,ε0為真空介電常數(shù),εr為油的相對介電常數(shù),Ei,Ej分別為i和j方向的電場強度,E為電場強度。

    乳化油液滴在電場作用下聚結(jié)變大是電場強化離心分離的重要因素。對于液滴粒徑變化,可根據(jù)液滴成對結(jié)聚模型[14]計算從N個半徑為R的液滴結(jié)聚到0.5N個半徑為21/3R的液滴時間間隔為

    式中,t1為聚結(jié)時間,φ為水的體積分?jǐn)?shù),μo為油液密度。

    為了確定乳化油液滴在流場中的粒徑大小,數(shù)值計算得出液滴在電場區(qū)段停留時間t,求出與t1的比值n并取整,然后根據(jù)2n/3R計算出粒徑大小[15]。

    1.3 網(wǎng)格劃分與獨立性

    采用四面體和六面體混合網(wǎng)格對電場強化分離裝置進(jìn)行網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格示意圖如圖3所示。劃分網(wǎng)格數(shù)量分別為109 177、312 344和611 088,通過對比z=795 mm截面切向和軸向速度曲線,分析網(wǎng)格數(shù)量對模擬結(jié)果的影響,研究網(wǎng)格數(shù)量的獨立性,切向速度和軸向速度的徑向分布如圖4所示。從圖4(a)和4(b)中可以看出,網(wǎng)格數(shù)量為312 344和611 088的模擬結(jié)果非常接近。因此,可以使用網(wǎng)格數(shù)量為312 344的模型進(jìn)行數(shù)值模擬,網(wǎng)格最大生長率為1.1,曲率因子為0.7。

    圖3 電場強化分離裝置網(wǎng)格示意圖Fig.3 Schematic diagram of grids of separation device strengthened by electric field

    (a) 切向速度 (b) 軸向速度圖4 z= 795 mm截面處不同網(wǎng)格數(shù)量下的速度分布Fig. 4 Predictions of tangential (a) and axial (b) velocities by different grid numbers at z = 795 mm

    通過對比時間步長為0.05 s、0.03 s和0.01 s情況下,z=795 mm截面處切向和軸向速度曲線,分析步長大小對模擬結(jié)果的影響,研究時間步長的獨立性,如圖5所示。從圖5(a)中可以看出,步長為0.01 s和0.03 s時的切向速度曲線基本重合;并且從圖5(b)中看出,3種步長條件下軸向速度非常接近。因此,研究中時間步長設(shè)置為0.03 s。

    (a) 切向速度 (b) 軸向速度圖5 z = 795 mm截面處不同時間步長下的速度分布Fig. 5 Predictions of tangential (a) and axial (b) velocities by different time steps at z = 795 mm

    1.4 初始與邊界條件

    選用46號透平油為連續(xù)相,水為分散相。由于常溫常壓下油的黏度較大,不利于油水分離,因此將油加熱到70 ℃。70 ℃時油水物性參數(shù)如表2所示。雙切向入口設(shè)置為速度入口, 且法向速度為10 m/s,溢流口與底流口設(shè)置為自由出口,溢流口分流比設(shè)置為90%。湍流強度設(shè)置為5%?;旌弦褐兴捏w積分?jǐn)?shù)為10%。壁面采用無滑移邊界條件,近壁面區(qū)域采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)進(jìn)行處理。

    在研究中,壓力速度耦合采用SIMPLEC算法,梯度項選擇Least Squares Cell Based 算法,壓力項選擇PRESTO算法,Momentum, Volume Fraction,Turbulent Kinetic Energy,Turbulent Dissipation Rate and Reynold Stresses選擇QUICK算法。

    表2 70 ℃時油和水的物性參數(shù)Table 2 Physical parameters of oil and water at 70 ℃

    2 結(jié)果與分析

    為了研究電場強化離心分離裝置內(nèi)部流場的分布,數(shù)值模擬了0、8、9、10、11 kV 5個不同強化電壓幅值情況下裝置內(nèi)部流體的兩相流運動情況。在裝置內(nèi)部流場的3個速度分量中,徑向速度分量最小,對油水旋流離心分離貢獻(xiàn)也較小[16],研究將不對其進(jìn)行分析。圖2中的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ和Ⅳ截面,分別對應(yīng)于z=795 mm、z=700 mm、z=600 mm和z=100 mm截面,位于強化裝置內(nèi)部的旋流室、大錐段、小錐段和底流管部分。因此,選擇上述4個截面分析裝置內(nèi)部流體的切向速度、軸向速度和靜壓力徑向分布情況。

    2.1 切向速度

    切向速度是強化裝置中最重要的速度分量,決定了離心力的大小,是實現(xiàn)乳化油油水離心分離的主導(dǎo)因素[17]。5種電場條件下裝置內(nèi)部的切向速度分布云圖如圖6,可以看出溢流管底部和大錐段的切向速度明顯大于其他位置的速度,即裝置直管段和大錐段切向速度產(chǎn)生的旋流離心力直接影響了裝置的分離性能。

    在圖7中,5種不同強化電壓幅值條件下,4個截面的切向速度分布均呈M型分布,并且均有兩個峰值。從圖7(a)中可以看出,最大切向速度隨著電壓的升高而逐漸增大,并且切向速度取得最大值的位置基本保持不變。當(dāng)U=0 kV時,即在無電場強化條件下,切向速度的最大值為13 m/s;當(dāng)U=11 kV時,切向速度最大值增大至15 m/s,即裝置直管段乳化油切向速度在電場強化作用下增大了15%。圖7(b)表現(xiàn)出在裝置大錐段的流體速度渦,在電場強化作用下發(fā)生了右移,直接導(dǎo)致了U=8,10,11 kV時的切向速度小于U=0 kV的情況,而在負(fù)半軸區(qū)域的情況恰恰相反,可見上旋流、下旋流運動以及水相和油相的分離過程導(dǎo)致大錐段內(nèi)流體的湍流運動非常復(fù)雜且不穩(wěn)定。盡管如此,在負(fù)半軸區(qū)域U= 11 kV時切向速度仍然最大,最大增幅在15%以上。裝置小錐段截面和底流管截面的切向速度分布分別如圖7(c)和圖7(d),不同電壓幅值情況下,切向速度分布基本重合,即強化電場對上述兩部分的切向速度分布影響較小。因此,強化電場直接增大了裝置旋流直管段和大錐段部分的切向速度,從而提高了乳化油液的離心分離效率。

    圖6 0、8、9、10、11 kv下x = 0截面切向速度云圖(單位:m/s)Fig.6 Contours of tangential velocity under 0, 8, 9, 10, 11 kV at x = 0 mm (Unit: m/s)

    (a) z=795 mm (b) z = 700 mm

    (c) z = 600 mm (d) z = 100 mm圖7 截面的切向速度分布Fig.7 Distributions of tangential velocities under different voltage amplitudes at different sections

    2.2 軸向速度

    軸向速度影響乳化液在裝置中的停滯時間,停滯時間越長,分離效果越好[18]。強化裝置在不同強化電壓條件下的內(nèi)部流體軸向速度分布云圖基本相同,軸線區(qū)域的軸向速度明顯大于壁面附近的軸向速度,并且溢流管底部的軸向速度明顯大于其他位置,如圖8。

    圖8 0、8、9、10、11 kv下x=0截面軸向速度云圖(單位:m/s)Fig.8 Contours of axial velocity under 0, 8, 9, 10, 11 kV at x = 0 mm(Unit: m/s)

    不同強化電壓條件下,4個不同截面的軸向速度的分布圖如圖9,軸向速度呈W型分布,即在軸線位置軸向速度達(dá)到峰值,隨著半徑的增大軸向速度迅速減小,甚至減小到負(fù)值,直到壁面附近又增大為0,且內(nèi)旋流區(qū)流體的軸向速度遠(yuǎn)大于外旋流區(qū)(軸向速度大于0時,裝置內(nèi)部流體向上運動,為內(nèi)旋流;軸向速度小于0時,流體向下運動,為外旋流)。在強化裝置的大錐段和小錐段截面,即z=700 mm和z=600 mm處截面,強化電場對流體內(nèi)旋速度影響明顯,特別是在U= 11 kV時,流體內(nèi)旋上升速度比無強化電場作用時降幅高達(dá)20%,如圖9(b)和9(c)所示,說明電場強化作用可有效地降低裝置內(nèi)部流體的內(nèi)旋上升速度,有效地延長了乳化油在裝置中的停留時間,有利于混合流體輕質(zhì)相和重質(zhì)相的分離。值得注意的是,在圖9(b)中,同樣是因為電場作用導(dǎo)致了軸向分布曲線的右移,進(jìn)一步反映了大錐段部分流體流動的復(fù)雜性。裝置旋流直管段和底流管段對內(nèi)部流體內(nèi)旋的影響有限,同時電場強化對這兩部分流體的軸向速度影響也不明顯,如圖9(a)和9(d)。

    (a)z= 795 mm (b)z= 700 mm

    (c) z = 600 mm (d) z = 100 mm圖9 截面的軸向速度分布Fig.9 Distributions of axial velocities under different voltage amplitudes at different sections

    2.3 靜壓力分布

    靜壓力徑向分布是強化裝置最重要工作參數(shù)之一[19],徑向壓力梯度越大,分離效果越好[20]。不同強化電壓幅值下的裝置靜壓力分布云圖如圖10,顯示裝置壁面附近壓力較高,軸線區(qū)域壓力較低,徑向壓差為乳化油中的油相向裝置中心遷移提供了策動力。

    圖10 0、8、9、10、11 kv下x = 0截面靜壓力云圖(單位:Pa)Fig.10 Contours of static pressure under 0, 8, 9, 10, 11 kV at x = 0 mm (Unit: Pa)

    裝置的4個典型截面在不同強化電壓作用下的靜壓力徑向分布如圖11所示,靜壓力徑向分布存在共同特點,即是以中心軸對稱的V型分布,且靜壓力徑向分布梯度較大。在所計算分析的4個截面中,強化電場對底流管徑向壓力分布梯度影響較大。圖11(d)表明,在U=11 kV時,裝置底流管靜壓力梯度要明顯大于其他情況,有利于輕質(zhì)油相向軸線遷移,有效地降低了底流管排出水相的含油濃度,提高了裝置分離效率。在圖11(b)中,強化電場使得壓力梯度略有增大,對油水分離促進(jìn)作用有限。然而在小錐段部分,由于大量油液從外旋流區(qū)進(jìn)入到內(nèi)旋流區(qū),電場的施加加大了油水兩相間的速度差,導(dǎo)致裝置內(nèi)部壓力梯度略微減小,如圖11(c)。圖11(a)則表明,強化電場在旋流直管段部分對壓力梯度沒有影響。

    不難發(fā)現(xiàn),電場強化對裝置旋流直管段和大錐段部分的流體切向速度影響明顯,有效降低了裝置大錐段和小錐段部分的流體內(nèi)旋上升速度以及增大了底流管段的壓力分布梯度,都直接促進(jìn)了強化裝置的油水分離效率。

    (a) z = 795 mm (b) z = 700 mm

    (c) z = 600 mm (d) z = 100 mm圖11 截面的靜壓力分布Fig. 11 Distributions of static pressure under different voltage amplitudes at different sections

    3 分離實驗

    電場強化旋流離心分離試驗裝置如圖12所示。該裝置包括單螺桿泵、雙場耦合單元、高壓電源、溢流罐、底流罐、過濾器、壓力量規(guī)和閥門。單螺桿泵(YCJ-71)的脈動壓力低,流量穩(wěn)定,可以最大限度地降低混合液的乳化和剪切作用。高壓電源(HD15-1.0)的輸出電壓、電壓調(diào)節(jié)范圍分別為0 - 20 kV。在試驗中,選用46號透平機油為連續(xù)相,水為分散相,來配置乳化液,相應(yīng)的物性參數(shù)如表2所示。將Span - 80作為乳化劑,以5 g/L的濃度加入混合液中以制備含水量為10%的油水混合液,攪拌后乳化油液滴平均粒徑為0.2 mm。在試驗中,通過調(diào)節(jié)閥門,將強化裝置底流口分流比設(shè)置為0.1,入口流量設(shè)置為8 m3/h。乳化油在流過粗過濾器(WU-160×180 f),去除掉固體雜質(zhì)后,由單螺桿泵泵入電場強化破乳脫水裝置,輕質(zhì)油相由溢流口排出流入溢流罐中,重質(zhì)水相由底流口排出流入底流罐中,溢流罐和底流罐均設(shè)有取樣閥??赏ㄟ^石油含水率儀(SYD-2122C)檢測取樣閥中樣品的含水率來獲得裝置分離效率。

    圖12 電場強化旋流離心分離試驗裝置Fig. 12 Centrifugal separation device strengthened by electric field

    在試驗中,裝置入口流速為10 m/s,分別進(jìn)行了強化電壓U= 0、8、9、10、11 kV條件下的強化裝置破乳脫水試驗,試驗結(jié)果如圖13;同時,根據(jù)研究中建立的強化裝置數(shù)值分析模型,可模擬計算得到在上述試驗條件下的裝置分離效率。不難發(fā)現(xiàn),電場強化作用能夠較好地提高旋流離心分離裝置的破乳脫水效率,并且脫水效率隨著強化電壓的增大而增大,這與裝置流場分析得到的結(jié)論是吻合的;盡管模擬計算結(jié)果要略高于試驗結(jié)果,但是強化電場對裝置脫水效率影響變化趨勢是一致的,因此建立的數(shù)值計算模型在分析裝置內(nèi)部流場和分離效果方面是合理可靠的。

    圖13 不同電壓條件下數(shù)值方法與試驗方法的分離效率比較Fig.13 The separation efficiencies under different voltage amplitudes by experimental and numerical methods

    4 結(jié) 論

    (1) 通過建立電場強化旋流離心分離裝置模型,聯(lián)合電場控制方程和乳化油液滴粒徑控制方程,能夠準(zhǔn)確模擬和揭示強化裝置內(nèi)部復(fù)雜流場分布及其規(guī)律。

    (2) 通過強化裝置內(nèi)部流場分析,發(fā)現(xiàn)電場強化對裝置旋流直管段和大錐段部分的流體切向速度影響明顯,有效降低了裝置大錐段和小錐段部分的流體內(nèi)旋上升速度以及增大了底流管段的壓力分布梯度,直接提高了強化裝置的破乳脫水效率。

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