米琳琳 張瀚天 姜 靜
(1.牡丹江大學(xué)土木工程學(xué)院,黑龍江 牡丹江 157011;2.佳木斯大學(xué)建筑工程學(xué)院,黑龍江 佳木斯 154000)
20世紀(jì)初,國外已開始對(duì)鋼結(jié)構(gòu)抗火性能進(jìn)行研究,各國專家對(duì)火災(zāi)下鋼構(gòu)件和鋼結(jié)構(gòu)整體進(jìn)行抗火性能的試驗(yàn)研究和模擬分析,取得了一定的研究成果。[1]-[3]我國對(duì)鋼結(jié)構(gòu)抗火研究起步較晚,隨著鋼結(jié)構(gòu)的廣泛應(yīng)用,經(jīng)過學(xué)者們的不懈努力,我國關(guān)于鋼材耐火時(shí)間、判斷抗火失效準(zhǔn)則等研究逐漸成熟。但是,對(duì)于鋼板剪力墻抗火性能的研究較少,這直接影響整個(gè)結(jié)構(gòu)安全性,更影響鋼板剪力墻在實(shí)際工程中的應(yīng)用。本文應(yīng)用ABAQUS有限元軟件建立三層三跨鋼框架內(nèi)嵌鋼板剪力墻結(jié)構(gòu),研究不同位置起火對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)抗火性能的影響,找出受火最不利位置和薄弱構(gòu)件,為抗火設(shè)計(jì)提供參考。
本文應(yīng)用有限元軟件ABAQUS模擬文獻(xiàn)[4]中單層鋼框架火災(zāi)試驗(yàn),溫度按ISO-834標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線加載,ISO-834標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線見圖1。
圖1 ISO-834標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線
對(duì)比模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果(見圖2-圖4)發(fā)現(xiàn)趨勢上吻合較好,說明應(yīng)用ABAQUS軟件模擬鋼結(jié)構(gòu)抗火性能的可行性。溫度最大誤差在測點(diǎn)5的10min,誤差最大為33%,誤差原因是試驗(yàn)初始溫度高于室溫,在試驗(yàn)過程中試驗(yàn)爐內(nèi)采用燃油點(diǎn)燃噴火裝置,雖然升溫采用的是ISO-834升溫曲線,但爐內(nèi)溫度仍是高于升溫曲線。柱頂側(cè)向位移最大誤差為25%,造成誤差的原因主要是模擬與試驗(yàn)的溫度誤差導(dǎo)致產(chǎn)生的應(yīng)力大小不同,此外鋼材含碳量、構(gòu)件初始缺陷等也影響結(jié)果。
圖2 柱溫度-時(shí)間曲線
圖3 梁溫度-時(shí)間曲線
圖4 柱頂側(cè)向位移-溫度曲線
建立三層三跨鋼框架內(nèi)嵌鋼板剪力墻結(jié)構(gòu),層高3m,跨度5.4m,鋼板尺寸5×2.64×0.01m,梁截面尺寸H360×200×10×15.8mm,柱截面尺寸H400×300×13.5×24mm,鋼材均采用Q235。對(duì)梁柱連接節(jié)點(diǎn)以及梁腹板限制平面外位移,梁上作用有均布荷載39kN/m,軸壓比0.4。假設(shè)材料為理想彈塑性體,鋼材容重7850kg/m3,初始彈性模量2.06×105MPa,泊松比0.3,屈服強(qiáng)度290MPa。鋼材的熱工性能按歐洲規(guī)范選取,[5][6]力學(xué)性能按李國強(qiáng)教授[7]給出的公式選取。鋼板單面受火,初始溫度為20℃,按ISO-834標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線加載,加熱1500s。
為研究不同位置受火對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)抗火性能的影響,由于結(jié)構(gòu)具有對(duì)稱性,因此建立六種工況,鋼板單面受火,工況設(shè)置見圖5,對(duì)比分析火災(zāi)下六種工況結(jié)構(gòu)變形(梁撓度、柱側(cè)向位移)和內(nèi)力變化(鋼板應(yīng)力)。
圖5 工況1-工況6受火示意圖
火災(zāi)下,判斷鋼結(jié)構(gòu)整體達(dá)到極限承載力標(biāo)準(zhǔn)為:
(1)結(jié)構(gòu)喪失整體穩(wěn)定性;
(2)結(jié)構(gòu)達(dá)到不適合繼續(xù)承載的變形,計(jì)算公式如下:
從火災(zāi)發(fā)生到結(jié)構(gòu)構(gòu)件或結(jié)構(gòu)整體達(dá)到極限承載狀態(tài)所用時(shí)間即為結(jié)構(gòu)構(gòu)件或結(jié)構(gòu)整體的耐火時(shí)間。本文梁撓度限值;柱側(cè)向位移限值,即當(dāng)梁撓度、柱側(cè)向位移超過對(duì)應(yīng)極限值時(shí),視為構(gòu)件破壞或結(jié)構(gòu)失穩(wěn)。
鋼梁在常溫下無明顯變形,但隨著溫度的升高,梁撓度呈非線性變化。從圖6可知工況1、2、4、5變形趨勢一致,工況3、6趨勢一致且變形最大,這是因?yàn)楣r3、6直接與梁連接,鋼板受熱膨脹對(duì)梁產(chǎn)生向上推力,撓度增大塑性增強(qiáng)。當(dāng)鋼板溫度升到一定時(shí),溫度開始由高溫部位向低溫部位傳遞,同時(shí)兩側(cè)鋼柱有側(cè)向位移對(duì)梁產(chǎn)生拉力抑制梁的變形。工況3、6達(dá)到變形極限0.02m時(shí),對(duì)應(yīng)的破壞時(shí)間分別是675s、608s,根據(jù)失效標(biāo)準(zhǔn)當(dāng)起火點(diǎn)位于工況3、6時(shí)對(duì)結(jié)構(gòu)最不利,梁構(gòu)件破壞是由于鋼板膨脹變形導(dǎo)致的,雖然整個(gè)結(jié)構(gòu)仍然保持受力狀態(tài)并未失穩(wěn),但也應(yīng)加強(qiáng)梁構(gòu)件和鋼板的防火保護(hù)。
圖6 不同工況梁撓度曲線圖
圖7 不同工況柱側(cè)向位移曲線圖
剛度隨溫度的升高而降低,從圖7可知柱側(cè)向變形越來越大,工況1、2、3變形趨勢一致且側(cè)向變形最大,原因是工況1-3位于邊跨,柱左側(cè)缺少約束,尤其是工況3位于頂層邊跨,缺少上部和左側(cè)的約束作用使得柱側(cè)向變形最大,隨著時(shí)間增長曲線有變緩趨勢說明鋼板升溫到一定時(shí),溫度將從高溫鋼板向周圍低溫構(gòu)件傳遞,鋼板膨脹變形減弱,此時(shí)柱變形趨于穩(wěn)定,側(cè)向位移分別為20.44mm、19.90mm、25.4mm,未達(dá)到變形極限,可繼續(xù)承載。工況4、5、6變形曲線呈先增大后減小趨勢,這是因?yàn)殇摪迨軣崤蛎泴?duì)柱有側(cè)向推力,又對(duì)梁有向上推力,使得梁向上變形時(shí)對(duì)柱產(chǎn)生拉力,同時(shí)工況4、5、6位于結(jié)構(gòu)中跨,柱變形受周圍構(gòu)件約束作用。說明起火源位于邊跨,尤其是位于頂層邊跨,結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的側(cè)向位移最大,雖然沒達(dá)到柱變形極限,但柱為抗火關(guān)鍵構(gòu)件,在抗火設(shè)計(jì)時(shí)仍需多加考慮。
圖8 不同時(shí)刻工況1應(yīng)力分布云圖
不同工況應(yīng)力變化具有相似性,選取工況1應(yīng)力變化為例進(jìn)行分析,見圖8。0s時(shí)結(jié)構(gòu)處于室溫狀態(tài),在外力作用下柱存在初始應(yīng)力;受火初期,鋼板和鋼框架應(yīng)力最大,隨著溫度升高傳熱加劇,應(yīng)力重新分布并且分布比常溫復(fù)雜,受火結(jié)束時(shí)應(yīng)力主要集中在梁柱節(jié)點(diǎn),同時(shí)也是彎矩最大的地方,鋼板應(yīng)力最小,這符合鋼板只承受水平荷載不承受豎向荷載的設(shè)計(jì)要求。由上述分析可知,梁柱節(jié)點(diǎn)是受火薄弱部位應(yīng)加強(qiáng)節(jié)點(diǎn)保護(hù);不同工況受火將增大相鄰間的應(yīng)力,在做防火設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)進(jìn)行考慮。
(1)高溫下梁撓度最大的是工況6即頂層中跨,破壞時(shí)間是608s;其次是工況3,位于頂層邊跨,破壞時(shí)間是675s。研究表明起火源越靠近梁,梁變形越大,對(duì)梁構(gòu)件越不利。雖然整個(gè)結(jié)構(gòu)仍然保持受力狀態(tài)并未失穩(wěn),但也應(yīng)加強(qiáng)梁構(gòu)件和鋼板的防火保護(hù)。
(2)六種工況在高溫環(huán)境中,柱側(cè)向位移最大的工況1、2、3,分別為20.44mm、19.90mm、25.4mm,側(cè)向位移未達(dá)到變形極限,可繼續(xù)承載;工況4、5、6變形較小,說明變形與起火源位置和約束條件有關(guān),邊跨受火對(duì)結(jié)構(gòu)側(cè)向變形最不利。
(3)在外力作用下鋼板存在初始應(yīng)力,受火初期鋼板和鋼框架應(yīng)力最大,受火結(jié)束時(shí)應(yīng)力主要集中在梁柱節(jié)點(diǎn),節(jié)點(diǎn)對(duì)結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定具有重要作用,應(yīng)加強(qiáng)節(jié)點(diǎn)保護(hù)。