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    非飽和土邊坡降雨入滲特征及其對斜坡穩(wěn)定性的影響

    2019-02-28 06:31:36岳靈
    人民珠江 2019年2期
    關鍵詞:非飽和滲透系數斜坡

    ,,,岳靈,

    ( 1.國網浙江省電力有限公司湖州供電公司,浙江湖州313000;2 南瑞集團(國網電力科學研究院)有限公司,江蘇南京211000;3. 國網電力科學研究院武漢南瑞有限責任公司,湖北武漢430074)

    降雨入滲是導致斜坡失穩(wěn)的主要因素,尤其是強震之后,降雨型滑坡呈現出陡增的趨勢。因此,降雨對斜坡穩(wěn)定性的影響越來越受到人們的關注,并取得了大量研究成果。其中,許建聰[1]、嚴紹軍[2]、常金源[3]等分析了降雨對斜坡巖土體的作用,研究了降雨條件下斜坡的穩(wěn)定性;羅渝[4]考慮了不同降雨類型對斜坡穩(wěn)定性的影響;唐棟[5]、楊攀[6]等考慮了前期降雨對土質滑坡形成的貢獻,進行了邊坡穩(wěn)定性分析。從已有研究成果來看,目前研究的重點還是在于考慮降雨事件與滑坡形成的直接關系,并未揭示降雨過程中的土~水特征,未考慮斜坡在降雨條件下動態(tài)演變過程。鑒于此,本文采用室內外試驗和數值模擬相結合的方法,重點研究降雨過程中土體的滲透性與強度的變化特征,揭示土質斜坡在降雨過程中的動態(tài)失穩(wěn)過程。

    1 考慮降雨過程的土~水特征

    1.1 非飽和土的滲透特征

    降雨入滲是影響非飽和土邊坡穩(wěn)定性的主要因素,入滲量的多少一方面與降雨強度有關,另一方面又受到土體滲透能力的控制。在一次降雨過程中,同種土體的滲透特性是否保持不變,是本節(jié)需要解決的主要問題。

    圖1 現場滲透性測試標準土坑

    圖2 現場滲透性測試過程

    采用現場滲透試驗的方法,研究非飽和土滲透特性的變化特征。首先,選取野外典型非飽和土邊坡作為試驗對象。斜坡土體主要為第四系殘坡積物和崩坡積物,物質成分主要為碎塊石和粉質黏土,碎塊石巖性為三疊系灰白色白云巖,塊石粒徑不均勻,塊石粒徑2~200 cm不等,菱角狀,最大塊石粒徑可達280 cm,黏土多為低液限黏土,松散~中密。在斜坡上挖鑿出標準尺寸的長方體土坑(圖1),長寬高分別為30 cm×20 cm×20 cm,盡量使土坑四周和地面平整,尺寸誤差控制在1 cm范圍內。

    滲透性測試采用控制流量連續(xù)均衡的方法,首先在試驗坑內放入垂直的標尺,并快速注入10 cm深的清水,保持試驗坑內水位不變,記錄每一次注入的水量(圖2)。每10 min為一次循環(huán),即保持水位10 min不變,記錄10 min內補充的水量。隨后不再加入水量,待試驗坑內的水全部入滲,再進行第二次注水,注水過程與第一次一致,設計每個試驗坑進行10次注水循環(huán),以保證數據的完整性。為提高試驗結果的可信度,在同一土坡,不同位置,進行了3個土坑的滲透性測試。由于版面所限,僅列出了1號試驗的各參數(表1),所有試驗的結果見圖3。

    表1 1號試驗滲透特征

    圖3 非飽和土滲透系數變化關系

    根據試驗結果可知,試驗點的非飽和土的滲透率是隨著注水次數的增加而逐漸下降的,這易于理解,當土體飽和度較低時,其滲透系數較大,而隨著土體逐漸達到飽和,其滲透性減弱,滲透率隨之降低。3次試驗均揭示出,當土體入滲水量達到一定值時,其滲透系數最終維持在較低水平線上,也即表明,此時的土體達到飽和??梢?,巖土體的滲透性并不是恒定不變的,而是隨其飽和度的增加而逐漸降低的。在降雨過程中同樣會顯示出這種特征,當降雨量較小或開始降雨時,土質斜坡表面幾乎沒有地表水,降雨全部入滲到土體內部;而當降雨量較大或降雨后期,由于土體飽和度升高,滲透率降低,降雨入滲量減少,此時便會產生地表徑流。

    1.2 土體強度與含水率關系

    降雨對土質斜坡穩(wěn)定性的影響主要表現在2個方面:①由于雨水入滲導致土體軟化,強度隨之降低;②土體含水量增加,滑體本身自重也隨之增加,導致下滑力增加。

    本節(jié)重點考慮土體強度與含水率的關系。利用室內直剪試驗儀,進行不同含水率土體的剪切試驗。首先對現場取來的土樣進行含水率測試,得到其天然含水率為13%,并測得飽和含水率為28%。因而試驗設計了4組不同含水率的之間試驗,含水率分別為13%、18%、23%和28%。為增加試驗的可信度,每組試驗進行了3個土樣測試。

    試驗采用快剪法,選取應力控制的方法。試驗過程中,垂向荷載I0保持不變,剪切荷載分10級左右逐漸施加,每級加載時間為30 s,記錄每級的剪切位移Lh和垂直位移Lv。當水平壓力值不再增加或剪切滑移達到2 cm時終止加載。設置正應力為5級加載,并可通過下式計算正應力和剪應力:

    (1)

    (2)

    式中σ——正應力,MPa;Iσ——垂向油缸壓力表預定值,MPa;Iσ0——垂向油缸壓力表初值,MPa;Sv——垂向油缸活塞面,m2;G——傳壓鐵塊、滾珠軸承的總重,MN;Sj——剪切面面積,m2;τ——剪應力,MPa;Ir——剪切荷載壓力表最大值,MPa;Ir0——剪切荷載壓力表初值,MPa;Sh——剪切油缸活塞面積,m2。

    1號試驗結果見圖4,由于版面所限,未展示2號和3號試驗的抗剪強度與正應力關系曲線。

    圖4 1號試樣抗剪強度

    圖5 抗剪強度指標與含水率關系曲線

    根據直剪試驗結果可得到非飽和土的抗剪強度指標,內聚力C和內摩擦角φ與含水率關系見圖5,可見,3組試驗所得到的土體抗剪強度指標變化趨勢一致,即隨著土體含水率的增加內聚力C和內摩擦角φ都呈下降的趨勢,進而影響土體的抗剪強度。

    2 淺層土質斜坡滲流場分析

    2.1 非飽和滲流理論

    非飽和土的滲流控制方程可表示為[7]:

    (3)

    非飽和土的土~水特征曲線采用Fredlund-Xing 模型[8],可表示為:

    (4)

    式中a、n、m——擬合參數,其中a為進氣值,n為與基質吸力有關的土性參數,m為殘余含水量函數的土性參數;e——自然對數;θw體積含水率;φ——基質吸力;θs——飽和體積含水率。

    滲透系數的關系曲線可表示為[9]:

    kw=ksΘp

    (5)

    式中ks——飽和滲透系數;kw——非飽和土的滲透系數;p——滲透系數曲線中的擬合參數;Θ=θw/θs——體積含水量與飽和體積含水量比率。

    2.2 滲流模型及邊界條件

    選取典型降雨土質滑坡為原型,采用有限元分析軟件,模擬斜坡在降雨作用下的滲流場及應力應變關系,評價降雨對斜坡穩(wěn)定性的影響。

    滑坡為一沿基覆界面形成的降雨滑坡,下部為白云巖,上部覆蓋層多為殘坡積物;根據現場調查及勘探資料,確定了滑面位置以及初始地下水位線,建立滑坡模型見圖6。

    圖6 斜坡原型

    通過室內試驗,確定了巖土體的物理力學參數,具體可見表2。

    表2 巖土體的物理力學參數統計

    采用GeoStudio軟件的SEEP/W模塊進行斜坡滲流場的計算。在滲流計算過程中,土體的飽和滲透系數、非飽和滲透系數以及土~水特征曲線參數尤為重要,通過現場滲透試驗,得到覆蓋層碎石土的飽和滲透系數約為ksat=1.08×10-6m/s;試驗測得飽和含水率平均值為28%。斜坡覆蓋層與基巖的土~水特征曲線和滲透函數見圖7。

    a)碎石土覆蓋層的土~水特征曲線

    b)碎石土覆蓋層的滲透函數圖7 斜坡土~水特征曲線與滲透函數

    2.3 降雨入滲過程分析

    采用Seep/W模塊模擬降雨過程中斜坡雨水入滲過程,設置持續(xù)降雨時間為8 h,小時降雨量20 mm,模擬結果見圖8。

    c)基巖的土~水特征曲線

    d)基巖的滲透函數 續(xù)圖7 斜坡土~水特征曲線與滲透函數

    圖8展示了持續(xù)降雨情況下的斜坡滲流場變化情況,可以看出,在降雨初始階段(圖8a),由于上覆土層的含水率較低,且?guī)r土體的基質吸力較大,坡體的入滲率大于降雨強度,降雨以垂直入滲為主,使得地下水位出現一定程度的升高。隨著降雨持續(xù),雨水入滲量逐漸增大,由于坡體前緣土層較薄,地下水位抬升明顯,有反翹現象(圖8b);斜坡頂部的基覆界面處出現了一條飽水帶。當降雨持續(xù)6 h時(圖8c), 土體飽和度進一步增加,坡頂基覆界面處的飽水帶與初始水位線貫通,導致地下水位線進一步升高,滑帶處于地下水位線之下,可能會對滑帶土體產生軟化作用。在模擬的最后階段(圖8d),由于斜坡頂部的飽水帶與地下水位線貫通,降雨直接滲入斜坡內部,導致地下水位現迅速升高。從整個降雨入滲情況來看,持續(xù)降雨導致斜坡的地下水位線不斷上移,使得斜坡土體飽和度逐漸升高,對滑帶產生軟化作用的同時也使得坡體自重增加,不利于斜坡穩(wěn)定。

    a)降雨2 h后雨水入滲情況

    b)降雨4 h后雨水入滲情況

    c)降雨6 h后雨水入滲情況圖8 持續(xù)降雨過程中斜坡雨水入滲情況

    d)降雨8h后雨水入滲情況續(xù)圖8 持續(xù)降雨過程中斜坡雨水入滲情況

    3 降雨對斜坡穩(wěn)定性影響分析

    3.1 降雨情況下斜坡變形特征

    將上節(jié)滲流計算導入Sigma/W中進行滲流-應力場耦合,通過Sigma/W模塊模擬了斜坡在降雨持續(xù)8 h時的變形和應變特征,模擬結果見圖9、10。圖9為斜坡位移分布,可以看出,該斜坡在降雨情況下的最大位移分布于滑坡中部,由內向外位移逐漸增大,最大位移達到0.65 m。圖10為斜坡剪應力分布,可以看出,最大剪應力主要沿基覆界面分布,證實了滑坡是沿基覆界面滑動的。

    圖9 降雨持續(xù)8 h時的斜坡位移

    圖10 降雨持續(xù)8 h時的剪應力

    3.2 降雨過程中的斜坡穩(wěn)定性分析

    斜坡穩(wěn)定性計算方法較多,常用的有數值計算法、理論計算法、定性分析法等[10-11],本節(jié)采用多種極限平衡理論分析法,考慮斜坡在降雨過程中的降雨入滲情況,每1 h計算一次斜坡穩(wěn)定性,計算結果見表3。

    表3 降雨條件下滑坡穩(wěn)定性系數

    根據多種理論計算方法得到斜坡在降雨持續(xù)7 h時,其穩(wěn)定性系數將小于1,表明此時斜坡即發(fā)生失穩(wěn)。該計算模型以四川地區(qū)一典型降雨滑坡為實際案例,實際情況下,斜坡在此降雨強度持續(xù)8 h時發(fā)生失穩(wěn)。因此,模擬結果與實際情況下的滑坡失穩(wěn)和降雨時間關系接近,表明文中所建立的降雨入滲與斜坡穩(wěn)定性關系是有一定可信度的。

    4 結論

    文章重點研究了非飽和土斜坡的降雨入滲特征及其對斜坡穩(wěn)定性的影響,初步得到了以下幾點結論。

    a) 非飽和土的滲透性與其本身的飽和度有關,隨著飽和度的增加,滲透率降低。

    b) 土體強度特征與其含水率有關,含水率越高其強度越低,主要表現為內聚力和內摩擦角的降低。

    c) 采用數值模擬方法研究了典型土質斜坡的滲透過程,揭示出隨著降雨持續(xù),斜坡地下水位逐漸升高的特征。

    d) 揭示了降雨入滲與斜坡穩(wěn)定性的關系,采用極限平衡方法,計算了降雨過程中斜坡穩(wěn)定性系數的變化過程,與實際情況較為接近。

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