傳統(tǒng)型與雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紡紗器及其成紗性能對(duì)比

史倩倩，高 備，林惠婷，張玉澤，汪 軍,3

(1.東華大學(xué) 紡織學(xué)院，上海 201620；2.泉州師范學(xué)院 紡織與服裝學(xué)院，福建 泉州 362000；3.東華大學(xué) 紡織面料技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海 201620)

轉(zhuǎn)杯紡是目前新型紡紗領(lǐng)域中技術(shù)最成熟、應(yīng)用面最廣的紡紗技術(shù)之一。傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡的成紗流程為纖維條子經(jīng)喂給羅拉喂入，在分梳輥的梳理作用下形成單纖維，之后單纖維以負(fù)壓氣流作為載體，流經(jīng)輸纖通道后進(jìn)入轉(zhuǎn)杯，并由滑移面滑入凝聚槽形成凝聚須條，凝聚須條不斷被加捻和剝?nèi)?，剝?nèi)∠聛?lái)的紗條通過(guò)引紗出口來(lái)分析卷繞羅拉卷繞成筒子[1]。Sengupta等[2]利用采集技術(shù)(plucking technique)對(duì)轉(zhuǎn)杯內(nèi)紗線形成過(guò)程中的纖維集合體的結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究。Pillay 等[3]采用示蹤纖維技術(shù)對(duì)比了轉(zhuǎn)杯紗和環(huán)錠紗的縱向結(jié)構(gòu)的差別，并用顯微鏡觀察2種紗線的橫截面，分析了紗線橫截面纖維成分和纖維轉(zhuǎn)移指數(shù)。Kimura等[4]通過(guò)研發(fā)一種新的轉(zhuǎn)杯復(fù)合紡紗系統(tǒng)，利用轉(zhuǎn)杯紡與包纏設(shè)備的結(jié)合，開(kāi)發(fā)了具有新功能的空心棉紗線，并對(duì)如何開(kāi)發(fā)出具有更大斷裂伸長(zhǎng)率的紗線進(jìn)行了探索。

上述研究成果為如何改善傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紗線結(jié)構(gòu)和成紗性能提供理論依據(jù)。然而傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡因單分梳技術(shù)的限制，只能純紡或者混紡性能相近的纖維原料，對(duì)于纖維性能差異較大的混紡紗卻難以順利生產(chǎn)，其主要原因在于每種規(guī)格的分梳輥只適合某種性能纖維原料。而且隨著中國(guó)紡紗產(chǎn)能的快速發(fā)展，棉花供應(yīng)緊缺的矛盾日益突出，因此轉(zhuǎn)杯紡的生產(chǎn)品種亟需擺脫僅使用棉花的依存關(guān)系，轉(zhuǎn)向開(kāi)發(fā)非棉或少棉的轉(zhuǎn)杯紗，是未來(lái)轉(zhuǎn)杯紡發(fā)展的一個(gè)趨勢(shì)。毛、麻、絲和新型化纖原料的開(kāi)發(fā)與使用，將會(huì)給轉(zhuǎn)杯紗注入新的生命力[5]。

雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紡紗器的特點(diǎn)是具有2個(gè)輸纖通道和2個(gè)喂給羅拉，即將原先的單喂給變?yōu)殡p喂給，并配有2個(gè)不同的分梳裝置，分別在紡紗器底座上開(kāi)設(shè)出左右2個(gè)對(duì)稱(chēng)的分梳腔體，從而對(duì)不同纖維條單獨(dú)喂給和分梳，解決傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡生產(chǎn)混紡紗時(shí)因分梳輥針布不能適應(yīng)纖維性能差異較大纖維的問(wèn)題。有學(xué)者[6]通過(guò)增加喂給羅拉的數(shù)目，將單喂給變?yōu)殡p喂給，來(lái)提高轉(zhuǎn)杯紡紗線的質(zhì)量。有研究[7]對(duì)配有雙喂給羅拉的紡紗器也進(jìn)行了相關(guān)的探索和設(shè)計(jì)，并申請(qǐng)了專(zhuān)利。張玉澤[8]設(shè)計(jì)了具有2套喂入分梳機(jī)構(gòu)裝置的雙分梳型轉(zhuǎn)杯紡紗器，實(shí)現(xiàn)不同纖維條子的單獨(dú)喂給和分梳，為轉(zhuǎn)杯混紡紗的開(kāi)發(fā)提供了新的思路。張倩[5]通過(guò)在含有2個(gè)分梳輥的F1612轉(zhuǎn)杯紡改裝機(jī)上進(jìn)行滌/棉混紡紗的紡紗實(shí)驗(yàn)，研究了轉(zhuǎn)杯紡雙分梳技術(shù)中不同喂入和分梳方式對(duì)混紡紗的成紗質(zhì)量和成紗結(jié)構(gòu)的影響，并得出轉(zhuǎn)杯紡雙分梳技術(shù)所紡混紡紗的成紗質(zhì)量符合紗線質(zhì)量要求的結(jié)論。

基于現(xiàn)有的研究基礎(chǔ)，本文對(duì)比分析了傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡和雙喂給轉(zhuǎn)杯紡的紡紗器結(jié)構(gòu)，并數(shù)值模擬了2種轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)轉(zhuǎn)杯內(nèi)部流場(chǎng)分布特征。通過(guò)樣紗試紡實(shí)驗(yàn)，進(jìn)一步分析比較了傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡和雙喂給轉(zhuǎn)杯紡所紡紗線的成紗結(jié)構(gòu)和成紗性能，從而驗(yàn)證了雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紡紗技術(shù)的合理性和可行性。

1 2 種轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)結(jié)構(gòu)對(duì)比

相比于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)有2個(gè)可自調(diào)節(jié)的纖維須條喂給裝置以及2個(gè)不同的梳理裝置，2個(gè)輸纖通道分別位于轉(zhuǎn)杯的左右兩側(cè)，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)不同纖維須條的單獨(dú)喂給和分梳。雙喂給轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)的工作原理和步驟同傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)相似，纖維離開(kāi)通道出口后傾落在轉(zhuǎn)杯壁面，在高速旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)杯帶動(dòng)下，來(lái)自 2個(gè)輸纖通道的纖維經(jīng)凝聚槽集聚后加捻成紗，如圖1 所示。按照已有文獻(xiàn)[9-10]，假定氣流在每個(gè)輸纖通道中的流動(dòng)同其在單輸纖通道中的流動(dòng)相同。

2 轉(zhuǎn)杯內(nèi)部流場(chǎng)特征對(duì)比

2.1 模型建立

圖2示出數(shù)值模擬前所建立的雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紡紗器的幾何模型圖。圖中轉(zhuǎn)杯出口高度h為1 mm，轉(zhuǎn)杯高度H為15 mm，轉(zhuǎn)杯直徑d為40 mm，輸纖通道長(zhǎng)度為43 mm，滑移角α為66°，引紗出口直徑為1 mm，輸纖通道間距離D為72 mm。傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紡紗器只有1個(gè)輸纖通道，其余結(jié)構(gòu)參數(shù)均與雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紡紗器相同。

圖1 2種轉(zhuǎn)杯紡紡紗器結(jié)構(gòu)對(duì)比圖Fig.1 Comparison chart of rotor spinning machine in two rotor spinning systems.(a) Conventional rotor spinning machine; (b) Dual-feed rotor spinning machine

圖2 雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紡紗器的幾何模型圖Fig.2 Geometric model chart of dual-feed rotor spinning machine

2.2 網(wǎng)格劃分

網(wǎng)格劃分是用網(wǎng)格線將計(jì)算區(qū)域離散劃分成多個(gè)互不重疊的子區(qū)域，并確定每個(gè)區(qū)域的節(jié)點(diǎn)位置及該節(jié)點(diǎn)所代表的控制體積。網(wǎng)格的形式、密度以及質(zhì)量對(duì)數(shù)值計(jì)算精度和計(jì)算效率有重要影響。實(shí)驗(yàn)中在計(jì)算區(qū)域采用非結(jié)構(gòu)化四面體單元，并在近壁區(qū)域處細(xì)化網(wǎng)格。經(jīng)網(wǎng)格劃分后，傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡和雙喂給轉(zhuǎn)杯紡轉(zhuǎn)杯內(nèi)流場(chǎng)模型的網(wǎng)格數(shù)目分別為1 030 182和1 108 892。

2.3 邊界條件

因氣流從分梳棍分梳腔向輸纖通道流入，故實(shí)驗(yàn)中將輸纖通道入口設(shè)為速度進(jìn)口邊界。引紗通道出口與外界大氣相連通，因此將引紗通道出口設(shè)為壓力入口，轉(zhuǎn)杯內(nèi)氣流依靠抽氣機(jī)抽走，從而會(huì)在轉(zhuǎn)杯內(nèi)形成負(fù)壓區(qū)，故將轉(zhuǎn)杯頂口與罩蓋之間的間隙，即轉(zhuǎn)杯出口設(shè)為壓力出口。參考先前學(xué)者的設(shè)置條件[11-12]，將入口速度設(shè)為20 m/s，入口氣壓和出口氣壓分別設(shè)為101 000、-7 000 Pa。并且實(shí)驗(yàn)中所有的固體壁面均采用無(wú)滑移邊界條件，轉(zhuǎn)杯壁面為旋轉(zhuǎn)壁面，旋轉(zhuǎn)速度即為轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速。

2.4 數(shù)值求解

通過(guò)基于FLUENT的有限體積法來(lái)求解控制方程，并使用商業(yè)CFD軟件ANSYS 14.5運(yùn)行模擬，采用SIMPLE計(jì)算方法以及二階迎風(fēng)格式求解守恒方程。在求解過(guò)程中先對(duì)模型的各個(gè)條件進(jìn)行初始化，再進(jìn)行迭代計(jì)算直至獲得收斂解，模擬收斂精度為 1× 10-4。

2.5 轉(zhuǎn)杯內(nèi)渦流對(duì)比

圖3示出雙喂給轉(zhuǎn)杯紡和傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡轉(zhuǎn)杯內(nèi)部氣流模擬結(jié)果。可看出，2種轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)轉(zhuǎn)杯內(nèi)部均產(chǎn)生渦流，但雙喂給轉(zhuǎn)杯紡轉(zhuǎn)杯內(nèi)渦流狀似橢圓形，這可能是因?yàn)槲恢孟鄬?duì)因?yàn)?個(gè)通道出口氣流的混合從而導(dǎo)致氣流速度的瞬間下降造成的。此外，相對(duì)于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡轉(zhuǎn)杯內(nèi)渦流形狀較小。渦流偏大不僅限制纖維排列改善和混合的機(jī)會(huì)，而且會(huì)引起纖維纏結(jié)和斷裂，因此，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡所紡紗線的成紗性能相對(duì)于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡會(huì)更好。

圖3 氣流流線和湍流黏度圖Fig.3 Chart of stream traces and turbulent viscosity.(a) Flow simulation of dual-feed rotor spinning;(b) Flow simulation of conventional rotor spinning

2.6 氣流速度分布對(duì)比

由轉(zhuǎn)杯紡的成紗原理可知，纖維的排列和集聚成紗在轉(zhuǎn)杯凝聚槽中進(jìn)行[13]。圖4示出在不同凝聚槽角度和位置下2種轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)的轉(zhuǎn)杯凝聚槽周?chē)臍饬魉俣确植?。從圖4(a)、(b)可以看出，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡系統(tǒng)凝聚槽的氣流速度較傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡系統(tǒng)的氣流速度高，并且中間出現(xiàn)明顯的波動(dòng)，除此之外，2種轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)凝聚槽處氣流速度的整體趨勢(shì)較為一致。從y=3 mm時(shí)，X-Z平面上氣流速度的變化可以看出，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡的氣流速度在X軸上的分布更為對(duì)稱(chēng)，而傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡在X軸負(fù)方向處的氣流速度相對(duì)x軸正反向的氣流速度相對(duì)偏高，二者間的差異是因?yàn)閭鹘y(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)的氣流由于單輸纖通道會(huì)在通道出口附近產(chǎn)生高速氣流，而雙喂給轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)正好抵消了這種氣流量差異，并且可以穩(wěn)定通道出口處的氣流，從而減少了渦流結(jié)構(gòu)的不均勻性，故其可以在纖維流向引紗通道的過(guò)程中對(duì)纖維進(jìn)行適當(dāng)?shù)啬酆图幽怼?/p>

圖4 轉(zhuǎn)杯凝聚槽處氣流速度分布Fig.4 Velocity distribution at rotor groove.(a) y=2 mm, at different angles of rotor groove; (b) y=4 mm, at different angles of rotor groove;(c) section y=3 mm along X-axis

2.7 靜壓分布對(duì)比

在轉(zhuǎn)杯紡成紗過(guò)程中，輸纖通道中的氣流速度可達(dá)分梳輥表面速度的5倍。而轉(zhuǎn)杯中的負(fù)壓是保持預(yù)期氣流速度的重要因素。圖5示出坐標(biāo)為y=2 mm 時(shí)X-Z平面上沿著X軸的雙喂給轉(zhuǎn)杯紡和傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)轉(zhuǎn)杯內(nèi)的負(fù)壓對(duì)比?？芍p喂給轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)內(nèi)的負(fù)壓絕對(duì)值低于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)。前者較低的負(fù)壓現(xiàn)象是由于雙輸纖通道的存在使2通道出口的氣流在轉(zhuǎn)杯內(nèi)相遇從而氣壓降低，并且較低的負(fù)壓有利于避免纖維的纏結(jié)，同時(shí)降低氣流加捻過(guò)程中的落纖率。

圖5 2種轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)轉(zhuǎn)杯內(nèi)負(fù)壓對(duì)比圖Fig.5 Comparison of negative pressure inside rotor of two different rotor spinning systems

3 紗線結(jié)構(gòu)與性能對(duì)比

3.1 基本實(shí)驗(yàn)參數(shù)

實(shí)驗(yàn)中傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紗單元的分梳輥速度為6 500 r/min，轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速為51 000 r/min，紗線傳輸速度為60.44 m/min。雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紗單元的分梳輥速度為8 000 r/min，轉(zhuǎn)杯轉(zhuǎn)速為 51 000 r/min，紗線傳輸速度為68.75 m/min。實(shí)驗(yàn)所紡紗線規(guī)格分別為34、42 tex，混紡紗線原料分別為棉纖維(長(zhǎng)度為29 mm，線密度為1.8 dtex)和粘膠纖維(長(zhǎng)度為 38 mm，線密度為1.67 dtex)。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中限定基本參數(shù)與測(cè)試儀器不變，結(jié)合紗線的品種和紡紗技術(shù)的改變，對(duì)比分析傳統(tǒng)型和雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紗技術(shù)所紡紗線結(jié)構(gòu)、斷裂強(qiáng)度以及條干均勻度的變化。在測(cè)試試樣之前，試樣均被放置在恒溫恒濕室(溫度為(20±2) ℃，相對(duì)濕度為(65±2)%)進(jìn)行調(diào)濕 24 h以達(dá)到平衡狀態(tài)。

3.2 紗線結(jié)構(gòu)對(duì)比分析

采用日本日立公司生產(chǎn)的TM3000掃描電子顯微鏡，選取傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡和雙喂給轉(zhuǎn)杯紡所紡的一定長(zhǎng)度的樣紗制成實(shí)驗(yàn)標(biāo)本，并對(duì)其進(jìn)行相應(yīng)的預(yù)處理后，將所得實(shí)驗(yàn)標(biāo)本分別置于60和400放大倍數(shù)下，從而可觀察到2種轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)所紡紗線在橫截面和徑向上的紗線結(jié)構(gòu)及空間構(gòu)象，如圖6所示。2種紗線結(jié)構(gòu)的橫截面掃描電子顯微 (SEM)圖像在外觀上并無(wú)區(qū)別。但由徑向圖可知，相較于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紗線結(jié)構(gòu)，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紗線結(jié)構(gòu)在徑向上包纏更加緊密，毛羽較少，這是因?yàn)殡p喂給轉(zhuǎn)杯紡紡紗器的第2個(gè)喂給分梳裝置對(duì)纖維進(jìn)行了有效地開(kāi)松，從而使其徑向結(jié)構(gòu)更加規(guī)整。

圖6 2種轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)所紡紗線SEM圖像對(duì)比Fig.6 Comparison of SEM images of yarns spun in two rotor spinning systems.(a) Dual-feed cross-sectional view; (b) Conventional spun yarn cross-sectional view; (c) Dual-feed longitudinal view; (d) Conventional longitudinal section

3.3 紗線斷裂強(qiáng)度與毛羽指標(biāo)對(duì)比分析

紗線力學(xué)性能測(cè)試在YG061型電子單紗強(qiáng)力機(jī)上進(jìn)行，每次測(cè)試30次，測(cè)試時(shí)采用等速伸長(zhǎng)(CRE)的方式，拉伸速度為(500±10) mm/min，隔距為(500±2) mm，預(yù)加張力為(0.5±0.1) cN/tex，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表1。采用YG172 A毛羽測(cè)試儀進(jìn)行毛羽指數(shù)(≥3 mm)測(cè)量，測(cè)試速度為30 m/min。每個(gè)試樣測(cè)試10個(gè)樣本，每次測(cè)試10 m，即每個(gè)試樣共測(cè)試100 m，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表1。

表1 紗線強(qiáng)伸性能及毛羽指標(biāo)對(duì)比Tab.1 Comparison of yarn tensile properties and hairiness index

由表1可知：4組紗線中雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紗的斷裂強(qiáng)度明顯優(yōu)于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紗，其增幅分別為19.18%、30.15%、24.98%和25.63%；在斷裂伸長(zhǎng)率方面，2種紗線并無(wú)顯著區(qū)別；而就毛羽指數(shù)來(lái)講，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紗的毛羽指數(shù)顯著低于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紗，4組實(shí)驗(yàn)分別降低了25.88%、29.78%、30.36%以及49.09%。由此可得，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紡紗器的雙喂給分梳裝置對(duì)纖維的有效開(kāi)松作用使其所紡紗線相較于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紗線的毛羽更少，結(jié)構(gòu)更加緊密，從而使其紗線斷裂強(qiáng)度更大。

3.4 紗線條干性能對(duì)比分析

條干不勻率和紗疵測(cè)試在長(zhǎng)嶺CT 3000條干不勻測(cè)試儀上進(jìn)行，測(cè)試速度為200 m/min。每個(gè)試樣測(cè)試10個(gè)樣本，每次測(cè)試100 m，即每個(gè)試樣共測(cè)試1 000 m。測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 紗線條干性能對(duì)比Tab.2 Comparison of yarn evenness performance

由表2可知，相比于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紗線，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紗線的條干不勻率均有所降低，4組實(shí)驗(yàn)分別下降了9.50%、3.51%、3.75%和10.10%；而在紗疵方面，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紗線細(xì)節(jié)以及棉結(jié)較傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紗線略微降低，但就紗線粗節(jié)而言，2種紗線并無(wú)明顯差異。綜上可知，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紗線的條干性能相較于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紗線有所提高，這主要是由于前者的紗線結(jié)構(gòu)更加緊密，從而其在成紗加捻過(guò)程中的落纖率降低，進(jìn)而改善了紗線的條干性能。

4 結(jié) 論

本文在分析比較了傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡和雙喂給轉(zhuǎn)杯紡的紡紗器結(jié)構(gòu)、轉(zhuǎn)杯內(nèi)部流場(chǎng)分布特征以及所紡紗線結(jié)構(gòu)性能后，得出結(jié)論如下。

1)雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紡紗器因其具備的2套喂給裝置和梳理裝置可實(shí)現(xiàn)對(duì)不同纖維須條的單獨(dú)喂給和分梳，并且其開(kāi)松梳理作用相較傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡效果更充分。

2)雙喂給轉(zhuǎn)杯紡轉(zhuǎn)杯內(nèi)渦流狀似橢圓形，且相比于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡轉(zhuǎn)杯內(nèi)渦流，前者的形狀較小，減少了引起纖維纏結(jié)和斷裂的機(jī)會(huì)；2種轉(zhuǎn)杯紡成紗系統(tǒng)凝聚槽處氣流速度的整體趨勢(shì)較為一致，但雙喂給轉(zhuǎn)杯紡的氣流速度相對(duì)較高，且氣流速度分布更為對(duì)稱(chēng)，從而降低了渦流結(jié)構(gòu)的不均勻性，有利于纖維的凝聚和加捻；雙喂給轉(zhuǎn)杯紡轉(zhuǎn)杯內(nèi)負(fù)壓絕對(duì)值相比于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡的負(fù)壓絕對(duì)值偏低，而較低的負(fù)壓易于避免纖維的纏結(jié)，同時(shí)可降低氣流加捻過(guò)程中的落纖率。

3)雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紗線在外觀結(jié)構(gòu)上較傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紗線包纏更為緊密，毛羽相對(duì)較少；相比于傳統(tǒng)型轉(zhuǎn)杯紡紗線，雙喂給轉(zhuǎn)杯紡紗線的紗線強(qiáng)度相對(duì)較高，且后者的毛羽指數(shù)和條干不勻均有所降低，紗線的細(xì)節(jié)以及棉結(jié)也相對(duì)較少，紗線的成紗性能整體有明顯改善。

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