陳華良
(中國水利水電第四工程局有限公司,青海 西寧 810000)
安哥拉共和國某高速公路中某箱涵采用10孔形式,涵長67.709m,每孔凈高3m,寬8m,頂板厚65cm,底板厚65cm,墻厚30cm。在10孔中間處設(shè)置涵長方向沉降縫一道,其余再無設(shè)置沉降縫。箱涵采用270/20強度混凝土,與國內(nèi)標準C30混凝土對應(yīng)。
《公路涵洞設(shè)計細則》第8.1.4條規(guī)定:在涵身中部應(yīng)設(shè)置沉降縫一道。在涵身長度超過20m時,可視具體情況每隔6m左右再設(shè)沉降縫。同時《公路磚石混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》第6.0.3條規(guī)定:除設(shè)置在巖石地基上的涵洞外,涵洞的洞身及基礎(chǔ)應(yīng)根據(jù)地基土的情況,可每隔4~6 m設(shè)置沉降縫;高路堤下的涵洞,在路基邊緣下洞身及基礎(chǔ)應(yīng)設(shè)置沉降縫。沉降縫應(yīng)用瀝青麻絮或其它有彈性的不透水材料堵塞。2個規(guī)范均規(guī)定視情況每隔6m左右需要設(shè)置沉降縫一道。
結(jié)合安哥拉該項目涵洞實例,本文做了一個縱向計算,以此來討論不設(shè)沉降縫或少設(shè)沉降縫的可能性,該涵洞的設(shè)計見圖1。
圖1 涵洞設(shè)計圖
涵洞為10-8╳3m鋼筋混凝土箱涵,在中間設(shè)置涵長方向沉降縫一道,其余再無設(shè)置沉降縫,因此取一半即5-8╳3作為計算模型。涵洞的涵長67.709m,交角105度,填土高度5m,涵洞底部土質(zhì)為天然砂礫石。采用midas Civild 梁格法建模,模型橫向分為5片梁,中間用虛擬橫梁連接,模型見圖2。
圖2 虛擬模型圖
整個涵洞縱向模擬為彈性地基梁(空心梁),用彈性連接模擬邊界條件。
上部荷載:填土容重18Kn/m3,邊梁中部填土均布荷載?。?8×196×5)/44.5=396.4Kn/m;邊梁邊部邊坡部分荷載取線性荷載0~396.4;中梁中部填土荷載?。?8×370×5)/44.5=748.3Kn/m,中梁邊部邊坡部分荷載取線性荷載0~748.3。
溫度荷載:取整體溫度升溫15Fo,降溫15Fo。
活荷載:由于模型為5-8*3箱涵,涵洞寬度41.9m,涵長67.709m,因此計算采用車道荷載而未采用車輛荷載。
計算結(jié)果見圖3、圖4、圖5。
圖3 正截面抗彎承載能力驗算結(jié)果圖形
承載能力極限狀態(tài)計算:
圖表中可知最大彎矩s= 6419.6KN·m,對應(yīng)抗力R=81043 KN·m。
由此可得,γos(結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值)<R(構(gòu)件承載力設(shè)計值),滿足規(guī)范要求。
圖4 斜截面抗剪承載能力驗算結(jié)果圖形
承載能力極限狀態(tài)計算:
以及斜截面抗剪能力計算:
斜截面承載驗算時,斜截面水平投影長度C=0.6mh0;
圖表中可知最大剪力Vd= 2089KN,對應(yīng)抗力R=46493 KN。
由此可得,結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值均小于構(gòu)件承載力設(shè)計值,滿足規(guī)范要求。
圖5 抗扭承載能力驗算—T結(jié)果圖形
按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG D62-2004)承載能力極限狀態(tài)計算:
以及抗扭承載能力計算:
圖表中可知最大扭矩Td= 22938 KN·m,對應(yīng)抗力R=4994 6 KN·m;相應(yīng)剪力為1352KN,對應(yīng)抗剪承載力為4650KN。
由此可得,結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值均小于構(gòu)件承載力設(shè)計值,滿足規(guī)范要求。
根據(jù)計算結(jié)果顯示,該箱涵在縱向抗彎、抗剪、抗扭的驗算均滿足規(guī)范要求,因此可以在縱向上不設(shè)置沉降縫。以此得出結(jié)論,鋼筋混凝土箱涵只要涵身強度滿足要求,可以不設(shè)置或少設(shè)置沉降縫。
涵身沉降縫施工很麻煩,并且填縫很難保證不滲水,沉降縫兩側(cè)的涵身往往錯位,影響實際使用效果。磚石混凝土或素混凝土涵洞由于涵身強度低,混凝土抗拉強度低,所以需要每隔4-6m設(shè)置沉降縫一道,但是鋼筋混凝土涵洞由于鋼筋的作用,涵身強度大大增強,所以在涵身強度滿足驗算要求的情況下可以不設(shè)置沉降縫。涵洞沉降縫的設(shè)置與否與涵身強度有關(guān),是根據(jù)涵洞的縱向計算確定的。