催化油漿陶瓷膜凈化處理實驗研究

張 強， 張志偉， 王 鑫， 張富平， 唐全紅， 楊占旭， 王德慧

(1.江蘇賽瑞邁科新材料有限公司， 江蘇 泰州 225300；2.中國石化 撫順石油化工研究院， 遼寧 撫順 113001；3.遼寧石油化工大學， 遼寧 撫順 113001)

隨著原油重質(zhì)化程度日益加重[1]，催化裂化工藝作為重油輕質(zhì)化的二次加工手段[2]，其加工能力也隨之逐年上升。油漿是催化裂化加工過程中產(chǎn)生的副產(chǎn)物[3]，占裝置處理量的3%～10%[4]，每年由此產(chǎn)生大量催化油漿(8 Mt以上)[5-6]。FCC油漿具有密度大、相對分子質(zhì)量大、黏度高、氫/碳原子比低、芳烴含量高、含有較多催化劑顆粒的特點[7-8]。

FCC油漿中重芳烴含量高，雜質(zhì)少，且?guī)缀跞菐Ф虃?cè)鏈芳烴，不僅是生產(chǎn)針狀焦[9-10]、炭黑、橡膠工業(yè)軟化劑[11]的優(yōu)質(zhì)原料，還可作為加氫原料。但上述幾種利用工藝對油漿中固含量有較高要求，其中生產(chǎn)針狀焦要求原料固體質(zhì)量分數(shù)≤100 μg/g，生產(chǎn)炭黑要求原料固體質(zhì)量分數(shù)≤500 μg/g，橡膠軟化劑要求固體質(zhì)量分數(shù)<500 μg/g[12]，作為加氫原料要求固體質(zhì)量分數(shù)<20 μg/g[4]。因此，F(xiàn)CC油漿在利用前必須進行脫固處理?，F(xiàn)有脫除油漿中催化劑顆粒的技術(shù)有：自然沉降法、靜電分離法、旋流分離法、過濾分離法[11]等。其中，沉降分離法需要較高溫度及較長時間；靜電分離法分離效果受油漿性質(zhì)影響，操作參數(shù)難掌握，工業(yè)應(yīng)用難度較大[13-14]；過濾分離法存在濾芯易堵塞，清洗再生困難，使用壽命短的問題[15]?，F(xiàn)有油漿凈化技術(shù)均具有一定的缺陷，很難工業(yè)化放大，開發(fā)經(jīng)濟有效的油漿凈化處理技術(shù)成為了油漿綜合利用的關(guān)鍵。

筆者嘗試采用有效過濾精度為0.05 μm的陶瓷膜處理FCC油漿，并對處理前后油漿固含量、重金屬含量等進行分析對比，考察了陶瓷膜處理FCC油漿的最佳工藝條件及污染周期，并對被油漿污染的陶瓷膜進行了再生。提出了一種經(jīng)濟高效的FCC油漿凈化處理技術(shù)，為催化油漿的進一步利用提供前提條件。

1 實驗部分

1.1 原料油性質(zhì)

反應(yīng)原料油為中國石油化工股份有限公司荊門分公司提供的FCC裂化油漿，其組成與性質(zhì)列于表2，由數(shù)據(jù)可知，荊門油漿具有芳烴含量高、密度大、固含量高、金屬含量高等特點。

1.2 實驗裝置和試劑

實驗裝置包括循環(huán)系統(tǒng)和凈化系統(tǒng)，如圖1所示。循環(huán)系統(tǒng)包括1個原料罐、1個循環(huán)泵、管線及閥門，其中原料罐設(shè)計壓力為1.0 MPa、設(shè)計溫度為280℃、設(shè)計體積為6 L，泵流量為160 L/h、排出壓力為1.3 MPa；凈化系統(tǒng)包括陶瓷膜管、密封組件及管線，其中膜管采用由江蘇賽瑞邁科新材料有限公司生產(chǎn)的單通道膜管，膜管內(nèi)、外徑分別為4 mm及6 mm，膜管長度為700 mm，膜管由氧化鋁及氧化鋯制備而成。

圖1 陶瓷膜處理FCC油漿工藝流程圖Fig.1 Flow diagram of FCC slurry oil treatment with ceramic membrane1-Feed tank; 2-Circulating pump; 3-Filtration system; 4/5/6/7/9/10/12/13/14-Ball valve; 15/16-Thermodetector; 8/11-Pressure gage; 17/18-Flowmeter

航空煤油，油站自購；沖洗柴油，來自中國石油化工股份有限公司撫順石油化工研究院；RYT-02號清洗劑，江蘇賽瑞邁科新材料有限公司自制。

1.3 實驗過程

膜管使用要求：設(shè)膜管首次標定通量為基準通量，每次實驗前需進行膜管標定，且標定通量應(yīng)與基準通量的相對差值不超過5%；若實驗前標定通量不滿足要求，則按照步驟5進行清洗，或更換滿足要求的膜管。

(1)膜管標定：系統(tǒng)內(nèi)加入5 L航煤，除閥門4、6、9、10、13關(guān)閉外，其余閥門全開，啟動泵與加熱系統(tǒng)，調(diào)節(jié)膜內(nèi)流速為2 m/s、跨膜壓差為200 kPa，介質(zhì)溫度升至50℃后打開閥門10，穩(wěn)定2 min后讀取流量計18讀數(shù)，后每10 min讀數(shù) 1次，直到連續(xù)3次讀數(shù)值相差不超過5%。

(2)參數(shù)考察實驗：將原料更換為10 L油漿，膜內(nèi)流速、跨膜壓差及介質(zhì)溫度分別更換為Z、Y、X，讀數(shù)時間間隔更換為20 min，按照步驟1進行實驗。

設(shè)跨膜壓差200 kPa、膜內(nèi)流速2 m/s為基準操作條件，在未確定最佳操作條件時，使用基準操作條件，過程如下：①調(diào)節(jié)跨膜壓差為200 kPa、膜內(nèi)流速為2 m/s，分別進行溫度為150℃、190℃、210℃及230℃的4組實驗；②調(diào)節(jié)溫度為步驟①中確定的最佳溫度、跨膜壓差為200 kPa，分別進行膜內(nèi)流速為1 m/s、2 m/s、3 m/s及4 m/s的 4組實驗；③調(diào)節(jié)溫度、膜內(nèi)流速為步驟①、②中確定的最條件，分別進行跨膜壓差為100 kPa、200 kPa、300 kPa及400 kPa的 4組實驗。

(3)濃縮倍數(shù)考察實驗：將原料更換為10 L油漿，膜內(nèi)流速、跨膜壓差及介質(zhì)溫度分別更換步驟2中所得最佳條件，讀數(shù)時間間隔更換為20 min，按照步驟1進行實驗。

關(guān)閉閥門10打開閥門9，使用量筒于閥門9出口處接取滲透液，取200 mL滲透液后，關(guān)閉閥門9打開閥門10，2 min后讀取流量計18讀數(shù)，如此重復直到流量計18讀數(shù)出現(xiàn)急劇變化。

(4)周期考察實驗：將原料更換為步驟3中濃縮物料，膜內(nèi)流速、跨膜壓差及介質(zhì)溫度分別更換步驟2中所得最佳條件，讀數(shù)時間間隔更換為4 h，按照步驟1進行實驗。當膜通量降為此步驟初始通量50%以下時，停止實驗。

(5)膜管清洗：每次實驗后需對膜管進行清洗，具體如下：使用柴油沖洗設(shè)備2～3次，排干系統(tǒng)內(nèi)柴油，系統(tǒng)內(nèi)加入5L濃度為2%的清洗劑，于80℃、200 kPa跨膜壓差、4 m/s膜內(nèi)流速下進行滲透清洗實驗，清洗后，按照膜管使用要求對清洗后膜管標定。

1.4 膜管結(jié)構(gòu)及凈化原理

實驗用陶瓷膜管結(jié)構(gòu)如圖2所示，膜管由內(nèi)而外分為3部分：功能層，膜管內(nèi)側(cè)很薄一層，決定膜管過濾精度，實驗所用膜管功能層孔徑為0.05 μm；過渡層，在功能層與支撐層之間，鏈接功能層與支撐層，孔徑較功能層大，實驗所用膜管過渡層孔徑為0.4 μm；支撐層，陶瓷膜管主體部分，對整體起支撐作用，孔徑最大，實驗所用膜管支撐層孔徑為0.8 μm。陶瓷膜管這種孔徑由內(nèi)而外呈逐漸增大的結(jié)構(gòu)使得通過功能層的顆粒能夠更加順利的通過膜管后續(xù)結(jié)構(gòu)層，且堵塞膜管孔徑的大顆粒物又被功能層截留不會進入膜管孔內(nèi)，從而有效防止膜管堵塞。

圖2 陶瓷膜SEM照片F(xiàn)ig.2 SEM image of ceramic membrane(a) Internal surface; (b) Outside surface; (c) Cross section(1)Separating layer; (2)Transition layer; (3)Supporting layer

陶瓷膜過濾原理如圖3所示，實驗采用錯流過濾形式，即物料沿膜表面切線方向流動，經(jīng)過膜表面時產(chǎn)生的剪切力可將膜表面即將沉積的雜質(zhì)顆粒帶走，有效抑制膜管表面濾餅層的形成，延長膜管使用周期[16]。原料走膜管內(nèi)側(cè)，施與一定的內(nèi)外跨膜壓差，這樣粒徑小于功能層孔徑的油漿粒子會通過膜管滲透至膜管外側(cè)，而粒徑大于功能層孔徑的雜質(zhì)顆粒會被截留在膜管內(nèi)，從而達到凈化FCC油漿的目的。

1.5 分析儀器和方法

元素分析：德國Elementar Analysen systeme GmbH元素分析儀；金屬：美國Thermo Elemental全譜直讀等離子發(fā)射光譜儀測定；硅含量：美國XOS公司波長色散X熒光硅分析儀；族組成：采用原油族組成柱色譜分離常規(guī)方法進行測定；SEM/EDS：日本JEOL公司JSM7500F場發(fā)射掃描電子顯微鏡；粒徑分析：英國Malvern公司生產(chǎn)的Mastersizer S粒度儀；灰分：GB/T 508-1985石油產(chǎn)品灰分測定法；固含量：碳化灼燒法。

圖3 陶瓷膜過濾原理圖Fig.3 Filter schematic diagram of ceramic membrane1-Feed flowing direction; 2-Permeation direction; 3-Impurity particles;4-FCC slurry oil; 5-Permeated solution; 6-Separating layer; 7-Transition layer; 8-Supporting layer

2 結(jié)果與討論

2.1 陶瓷膜過濾精度的選擇

膜管孔徑的大小直接決定了對FCC油漿中雜質(zhì)顆粒的去除效果，同時還決定著膜管滲透通量的大小，在膜管有效過濾孔徑小于雜質(zhì)顆粒物尺寸、顆粒物不能進入膜孔的情況下，膜通量隨著膜孔徑的增大而增大，然而對雜質(zhì)的脫除率則隨膜孔徑的增大而減小。因此，為保證陶瓷膜在處理FCC油漿時同時具有較好的滲透通量和脫除率，必須選擇合適的過濾精度。

圖4為荊門FCC油漿粒徑分布圖。由圖4可以看出，荊門油漿中雜質(zhì)顆粒物的粒徑主要集中在0.12～120 μm，為了保證最佳的去除效果，所用膜管有效過濾精度應(yīng)小于0.12 μm，根據(jù)陶瓷膜制備機理[17]，膜管實際孔徑為一段范圍分布，綜合考慮選擇既能保證處理效果又能保證膜通量的0.05 μm濾精度陶瓷膜處理FCC油漿。

圖4 荊門FCC油漿粒徑分析Fig.4 Particle size analysis of Jingmen FCC slurry oil

2.2 溫度的影響

常溫下油漿黏度很高[7-8]，升高溫度可以有效降低油漿黏度，增加傳質(zhì)擴散系數(shù)，進而增加膜管滲透通量[18-19]。在200 kPa跨膜壓差、2 m/s膜內(nèi)流速條件下，進行了不同溫度下FCC油漿過濾實驗，每次實驗使用標準相同膜管，膜通量曲線如圖5所示。

圖5 不同溫度下FCC油漿通量Fig.5 FCC slurry flux at different operation temperaturesReaction conditions：TMP of 200 kPa; In-membrane flow rate of 2 m/s150℃；190℃；210℃；230℃

由圖5可以看出，在4種溫度下油漿膜通量整體變化趨勢相同，即在初始階段膜通量下降較快，其后下降趨勢逐漸減緩，最后趨于穩(wěn)定。這是由于在初始階段，膜管表面還沒有形成濃差極化現(xiàn)象[20]且膜管沒有被污染，具有較高的通量，但高通量會造成雜質(zhì)在膜內(nèi)壁積累，進而污染膜管，隨著膜通量的降低，雜質(zhì)在膜內(nèi)壁積累速率也降低；當錯流過濾產(chǎn)生的剪切力使雜質(zhì)向溶液主體反向擴散的速率足以抵消雜質(zhì)積累速率時，貼近膜內(nèi)壁雜質(zhì)濃度可維持在較低程度，膜管污染速率減緩，即表現(xiàn)為膜通量趨于穩(wěn)定。

此外，由圖5還可以看出，過濾溫度由150℃升至210℃過程中，油漿最終穩(wěn)定膜通量呈逐漸上升趨勢；而在溫度由210℃繼續(xù)升高至230℃過程中，油漿最終穩(wěn)定通量沒有繼續(xù)提高，而是基本保持穩(wěn)定。這是因為溫度的升高降低了油漿黏度，增大了傳質(zhì)擴散系數(shù)，也有效降低了膜表面濃差極化現(xiàn)象，從而提高油漿膜通量[21]，但隨著膜通量的增加濃差極化現(xiàn)象加重。

2.3 流速的影響

流速的大小直接決定了物料流經(jīng)膜表面時產(chǎn)生剪切力的大小[22]，從而影響膜表面濾餅層的形成，進而影響膜通量。在200 kPa跨膜壓差、210℃條件下，進行了不同流速下荊門油漿過濾實驗，每次實驗使用標準相同膜管，膜通量曲線如圖6所示。

圖6 不同流速下FCC油漿通量Fig.6 FCC slurry flux at different flow ratesReaction conditions：TMP of 200 kPa; Temperature of 210℃1 m/s；2 m/s；3 m/s；4 m/s

由圖6可以看出，幾種流速條件下油漿膜通量均表現(xiàn)為先較快下降后趨于穩(wěn)定的趨勢。其中在1 m/s膜內(nèi)流速下膜通量下降幅度最大，最終值為32 L/(m2·h)，且呈繼續(xù)下降狀態(tài)；而2 m/s與3 m/s條件下膜通量下降幅度相對較小，且最終膜通量較穩(wěn)定，分別為93.6 L/(m2·h)與100.5 L/(m2·h)。這是因為在錯流過濾中，物料流經(jīng)膜表面時產(chǎn)生的剪切力可以將積累在膜表面的雜質(zhì)顆粒帶走，有效避免雜質(zhì)在膜表面積累，減緩膜管污染；而膜內(nèi)流速太小時，雜質(zhì)顆粒將在膜表面積累，形成高雜質(zhì)濃度區(qū)，加速膜管污染。此外，由圖6還可以看出，當膜內(nèi)流速為4 m/s時，油漿初始膜通量及最終穩(wěn)定膜通量比3 m/s條件下的低，此現(xiàn)象是因為當膜內(nèi)流速過大時，滲透液壓力反而會降低[23]，從而使膜通量降低。因此，在一定范圍內(nèi)可以通過提高膜內(nèi)流速的方法提高膜管滲透速率，但膜內(nèi)流速不宜過高，對于荊門FCC油漿，應(yīng)選3 m/s膜內(nèi)流速為宜。

2.4 跨膜壓差(TMP)的影響

跨膜壓差作為過濾的主要推動力，將會直接影響油漿膜通量的大小。在3 m/s膜內(nèi)流速、210℃條件下，進行了不同跨膜壓差下荊門油漿過濾實驗，每次實驗使用標準相同膜管，膜通量曲線如圖7所示。

圖7 不同跨膜壓差下FCC油漿通量Fig.7 FCC slurry flux at different trans-membrane pressures(TMP)Reaction conditions：Temperature of 210℃; In-membrane flow rate of 3 m/s100 kPa；200 kPa；300 kPa；400 kPa

由圖7可以看出，在初始階段，油漿膜通量隨著跨膜壓差的增加而增加。這是因為在過濾初始階段膜管既沒有形成濃差極化現(xiàn)象也沒有被污染，影響膜通量的主要因素為跨膜壓差，初始膜通量會隨著跨膜壓差的增大而增加?？缒翰钣?00 kPa升至300 kPa過程中，油漿最終穩(wěn)定膜通量呈逐漸增加趨勢，這是因為在一定的跨膜壓差及膜通量范圍內(nèi)，所形成的濃差極化現(xiàn)象不嚴重，影響膜通量的主要因素為跨膜壓差，提高跨膜壓差有助于增加最終穩(wěn)定油漿膜通量[24]。當跨膜壓差升至400 kPa時，油漿最終通量不僅沒有增加，反而最低，說明此時濃差極化現(xiàn)象較嚴重，促使了膜內(nèi)濾餅層的形成，濾餅層阻力對膜通量起決定性作用[22]。所以，對于荊門FCC油漿應(yīng)選擇300 kPa跨膜壓差為宜。

2.5 最佳濃縮倍數(shù)

實驗中濃縮倍數(shù)(濃縮比)為系統(tǒng)內(nèi)剩余物料中雜質(zhì)濃度與原料雜質(zhì)濃度的比值。濃縮比可以很大程度上反映過濾收率，在濃縮倍數(shù)盡可能高的情況下，得到較高較穩(wěn)定的膜通量為陶瓷膜處理FCC油漿技術(shù)的關(guān)鍵。在3 m/s膜內(nèi)流速、210℃、300 kPa跨膜壓差條件下進行荊門油漿過濾濃縮實驗，實驗中滲透液外排，膜通量變化如圖8所示。

高濃縮倍數(shù)一方面可增加油漿的利用率，但另一方面也會增大循環(huán)物料的雜質(zhì)濃度，加速膜管污染。由圖8曲線可知，初始點(濃縮倍數(shù)為1)處油漿膜通量為112.4 L/(m2·h)，隨著過濾濃縮倍數(shù)的升高膜通量呈逐漸下降趨勢，在1～8濃縮倍數(shù)范圍內(nèi)，油漿通量一直維持在較穩(wěn)定的下降速率，且到濃縮倍數(shù)為8時，膜通量為45.8 L/(m2·h)，說明在此濃縮倍數(shù)范圍內(nèi)通量的降低主要由物料雜質(zhì)濃度升高引起的，但其雜質(zhì)濃度依然在陶瓷膜管正常工作范圍內(nèi)，沒有加速膜管污染；而濃縮倍數(shù)達10時，油漿通量突然下降，當濃縮倍數(shù)繼續(xù)增加達13.33時，油漿通量下降速率比濃縮倍數(shù)為10時還快，說明當濃縮倍數(shù)達到10甚至以上時，此時雜質(zhì)濃度過高，已經(jīng)超過陶瓷膜管正常工作范圍最大值，迅速污染膜管，造成膜通量斷崖式降低。所以，在處理荊門FCC油漿時，應(yīng)選既有較高膜通量又不會造成膜管加速污染的8倍濃縮倍數(shù)為最佳濃縮倍數(shù)，此時一次性處理收率為87.5%。

圖8 不同濃縮比下FCC油漿通量Fig.8 FCC slurry flux at different concentration multiple factorsReaction conditions：TMP of 300 kPa;Temperature of 210℃; In-membrane flow rate of 3 m/s

2.6 陶瓷膜管的污染與再生

膜管的再生性能直接關(guān)系到陶瓷膜過濾油漿技術(shù)的應(yīng)用。在3 m/s膜內(nèi)流速、210℃、300 kPa跨膜壓差、濃縮倍數(shù)8倍條件下對荊門油漿進行了長周期實驗，當膜通量下降至初始膜通量的50%時認定膜管已經(jīng)污染，需進行清洗再生實驗，清洗實驗采用2.5%的RYT-02號清洗劑進行在線清洗，清洗條件為80℃、流速4 m/s、200 kPa跨膜壓差滲透清洗，清洗時間為8 h，陶瓷膜管的再生曲線如圖9所示。

由圖9可以看出，在8倍濃縮倍數(shù)下第1次污染初始通量為45.8 L/(m2·h)，經(jīng)過300 h周期實驗后膜管通量變?yōu)?1.3 L/(m2·h)，降為初始通量的46.5%，已經(jīng)降至初始通量的50%以下，認為膜管已經(jīng)被污染，對膜管進行清洗再生。再生實驗前膜管油漿原料通量為112.4 L/(m2·h)，第1次再生后膜管油漿通量為96 L/(m2·h)，再生率為85.4%；使用清洗后膜管繼續(xù)進行第2次污染實驗，8倍濃縮倍數(shù)下初始通量為40.4 L/(m2·h)，經(jīng)過306 h周期實驗后膜通量下降為19.7 L/(m2·h)，已降為初始通量的48.76%，對膜管進行第2次再生實驗，再生后油漿原料膜通量恢復至99 L/(m2·h)，恢復率為88.1%；清洗后繼續(xù)使用膜管進行第3次周期實驗，8倍濃縮倍數(shù)下初始通量為42.3 L/(m2·h)，經(jīng)過319 h周期實驗后膜通量下降為20.7 L/(m2·h)，已降為初始通量的48.94%，對膜管進行第3次再生實驗，再生后油漿原料膜通量恢復至97.6 L/(m2·h)，恢復率為86.8%。說明在最佳操作條件下使用有效過濾精度為50 nm的陶瓷膜處理FCC油漿時，污染周期約為300 h，且經(jīng)過專用清洗劑清洗后，膜通量平均再生率為86.8%。

圖9 陶瓷膜管的再生曲線Fig.9 Regeneration curves of ceramic membrane(1)Before fouled at 0% yield; (2)First fouling curve at 87.5% yield;(3)First cleaning at 0% yield; (4)Second fouling curve at 87.5% yield;(5)Second cleaning at 0% yield; (6)Third fouling curve at 87.5% yield;(7)Third cleaning at 0% yieldRegeneration conditions：TMP of 200 kPa;Temperature of 80℃; In-membrane flow rate of 4 m/s

圖10為清洗前后膜管內(nèi)表面SEM對比照片，由圖10可以看出，油漿污染后膜管內(nèi)表面有顆粒物附著，且表面能夠看到孔道較少，說明油漿污染后膜管內(nèi)表面已經(jīng)形成濾餅層，大部分孔道已經(jīng)被污染；而清洗后膜管內(nèi)表面附著顆粒物已經(jīng)消失，且能夠清晰看到大量孔道，說明清洗后，膜管內(nèi)表面濾餅層已經(jīng)被有效清除。此外，由圖11油漿污染膜管EDS照片及表1中EDS分析數(shù)據(jù)可知，油漿污染膜管內(nèi)表面附著顆粒的有效質(zhì)量組成為：含C為17.94%、O為35.3%、Al為33.1%，由此可知，附著于污染膜管內(nèi)表面濾餅層中的催化劑顆粒為Al2O3。

圖11 污染膜管內(nèi)表面掃描電鏡及EDS能譜圖Fig.11 SEM and EDS analysis of contaminated ceramic membrane internal surface(a)EDS；(b)SEM

ElementOriginalCorrectionw/%A/%w/%A/%C11.9026.8717.9428.17O23.4139.5835.3037.30Al21.9521.9933.1023.06

2.7 陶瓷膜凈化處理效果

在300 kPa跨膜壓差、210℃、3 m/s膜內(nèi)流速及8倍濃縮倍數(shù)條件下接取油漿滲透液進行分析，原料與滲透液性質(zhì)對比如表2所示。

表2 陶瓷膜過濾前后FCC油漿性質(zhì)Table 2 Properties of FCC slurry oil before and after filtration

Reaction conditions：TMP of 300 kpa;Temperature of 210℃; In-membrane flow rate of 3 m/s

由表2分析結(jié)果可以看出，經(jīng)過陶瓷膜處理后，油漿的固體質(zhì)量分數(shù)(固含量)由2000 μg/g降至<5 μg/g，去除率為99.75%以上；灰分去除率為98.79%；Cl去除率為95.45%；Si去除率為99.95%；總金屬質(zhì)量分數(shù)由517.83 μg/g降至9.15 μg/g，去除率為97.79%，其中金屬Al去除率為99.96%，說明經(jīng)陶瓷膜處理后，可以有效降低油漿中固含量、灰分及總金屬含量，尤其對氧化鋁催化劑顆粒具有很好的去除效果，處理后FCC油漿能夠達到各種綜合利用要求。

此外，經(jīng)過陶瓷膜處理后的FCC油漿中四組分組成幾乎無變化，密度與黏度變化也較小，說明高溫陶瓷膜處理油漿為物理過程，對油漿化學性質(zhì)無顯著改變，可有效保障油漿的利用價值。

3 結(jié) 論

(1)根據(jù)FCC油漿原料粒度分析結(jié)果，處理FCC油漿應(yīng)選用有效過濾孔徑為0.05 μm的陶瓷膜。

(2)通過對不同操作參數(shù)的考察，確定在使用陶瓷膜管處理FCC油漿時最佳操作參數(shù)為：210℃、3 m/s膜內(nèi)流速、300 kPa跨膜壓差及8倍濃縮倍數(shù)，此時穩(wěn)定膜通量為45.8 L/(m2·h)、一次性處理收率為87.5%。

(3)在最佳操作條件下進行陶瓷膜管處理FCC油漿的周期及污染實驗，清洗周期為300 h，使用專用清洗劑對油漿污染膜管進行清洗后，膜通量平均再生率高達86.8%。

(4)在最佳操作條件下進行陶瓷膜管處理FCC油漿，為物理過程，可有效去除FCC油漿中的雜質(zhì)，處理后油漿固體去除率高達99.75%，灰分去除率為98.79%，Cl、Si元素去除率高于95%，總金屬去除率達97.79%，氧化鋁催化劑去除率高達99.96%，處理后FCC油漿能達到各種綜合利用要求。