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    一種均溫板低溫起動(dòng)性能試驗(yàn)研究*

    2018-11-17 05:50:48戰(zhàn)棟棟錢(qián)吉裕
    電子機(jī)械工程 2018年5期
    關(guān)鍵詞:熱耗液冷單點(diǎn)

    戰(zhàn)棟棟,錢(qián)吉裕,朱 斌

    (南京電子技術(shù)研究所, 江蘇 南京 210039)

    引 言

    近年,電子技術(shù)飛速發(fā)展,電子器件集成度越來(lái)越高,尤其是GaN等三代半導(dǎo)體的應(yīng)用,使得功率芯片熱耗成倍增加,對(duì)散熱提出了更高的要求,需采用新型高導(dǎo)熱材料或高效傳熱元件替代傳統(tǒng)的銅、鋁等材料,提升散熱能力。熱管是一種高效的相變傳熱元件,具有高導(dǎo)熱性、優(yōu)良的等溫性[1]等優(yōu)點(diǎn),尤其銅-水熱管,具有優(yōu)良的傳熱性能,已廣泛應(yīng)用于電子設(shè)備散熱中,但在機(jī)載環(huán)境條件下的應(yīng)用還未得到充分驗(yàn)證。機(jī)載產(chǎn)品低溫環(huán)境為-55 ℃,在此溫度下,銅-水熱管起動(dòng)為冷凍起動(dòng),內(nèi)部工質(zhì)為固態(tài),熱管起動(dòng)需經(jīng)過(guò)固態(tài)、液態(tài)、氣態(tài)的轉(zhuǎn)變過(guò)程。同時(shí),由于熱管冷凝段處于-55 ℃環(huán)境中,溫度低于零度,冷凝的蒸汽有可能在冷凝段凍結(jié),不能回流至蒸發(fā)段,導(dǎo)致熱管起動(dòng)失敗。

    國(guó)內(nèi)外研究者研究了不同熱管的起動(dòng)性能,文獻(xiàn)[2]研究了高溫?zé)峁苷舭l(fā)段和冷凝段長(zhǎng)度對(duì)冷凍起動(dòng)極限的影響;文獻(xiàn)[3]研究了基于鈦-水熱管的輻射器起動(dòng)性能;文獻(xiàn)[4]建立了低溫?zé)峁芷饎?dòng)瞬態(tài)模型,并研究了低溫?zé)峁芷饎?dòng)性能;文獻(xiàn)[5]研究了常溫條件下熱管導(dǎo)熱板的傳熱性能及重力對(duì)傳熱性能的影響。

    本文針對(duì)熱管在未來(lái)機(jī)載產(chǎn)品高熱流密度點(diǎn)熱源散熱中的應(yīng)用,研究了銅-水熱管均溫板在機(jī)載產(chǎn)品低溫環(huán)境下的起動(dòng)性能,為熱管在軍用電子設(shè)備散熱方面的設(shè)計(jì)應(yīng)用提供參考。

    1 試驗(yàn)系統(tǒng)

    1.1 試驗(yàn)單元

    熱管均溫板由鋁基板和銅-水熱管組成,尺寸為200mm×200mm×7mm,銅-水熱管釬焊在鋁基板內(nèi),鋁基板正反兩面各布置6根銅-水熱管。熱管長(zhǎng)度180 mm,外徑6 mm。

    試驗(yàn)中采用厚膜電阻作為熱源,共布置8個(gè)電阻,電阻焊接在殼體上,殼體與冷板之間通過(guò)螺釘連接。為減小接觸熱阻,殼體與冷板之間填充導(dǎo)熱硅脂,導(dǎo)熱硅脂型號(hào)為HZ-KS101。試驗(yàn)單元及熱電偶布置位置如圖1所示,在試驗(yàn)單元正面,發(fā)熱電阻表面布置了3個(gè)熱電偶;試驗(yàn)單元背面共布置了10個(gè)點(diǎn),熱管蒸發(fā)段5個(gè)點(diǎn),冷凝段5個(gè)點(diǎn)。

    圖1 試驗(yàn)單元示意圖

    1.2 試驗(yàn)系統(tǒng)

    試驗(yàn)系統(tǒng)示意如圖2所示,直流電源為發(fā)熱電阻供電,采用T型熱電偶和數(shù)據(jù)采集儀測(cè)試記錄溫度,溫度采集間隔時(shí)間為4 s。液冷源作為散熱終端,電阻熱量經(jīng)熱管傳導(dǎo)到冷板處,由冷卻液帶至液冷源處散熱。T型熱電偶測(cè)量精度為±0.5 ℃,流量計(jì)測(cè)量精度為±1%??刂葡到y(tǒng)流量為200 L/h,試驗(yàn)過(guò)程中記錄發(fā)熱電阻表面溫度、熱管蒸發(fā)段溫度、熱管冷凝段溫度及熱管起動(dòng)時(shí)間。

    圖2 試驗(yàn)系統(tǒng)示意圖

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    機(jī)載產(chǎn)品主要有風(fēng)冷(自然對(duì)流、強(qiáng)迫對(duì)流)和液冷兩種冷卻方式,針對(duì)兩種不同的工況做了兩組試驗(yàn):一是環(huán)境溫度-55 ℃,供液溫度10 ℃,模擬機(jī)載液冷工況;二是環(huán)境溫度-55 ℃,無(wú)液冷,自然散熱,模擬機(jī)載風(fēng)冷自然散熱工況。

    熱管豎直放置,熱源在上,冷凝段在下,如圖1所示,液態(tài)工質(zhì)需克服重力才能回流至蒸發(fā)段,此種工作狀態(tài)最為惡劣,也最容易出現(xiàn)冷凍起動(dòng)失敗現(xiàn)象,因此,選擇此種狀態(tài)進(jìn)行試驗(yàn)。

    通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試熱管冷板表面溫度的變化,確定熱管冷板的起動(dòng)時(shí)間。判斷熱管起動(dòng)完畢的標(biāo)準(zhǔn)為熱管溫度上升后,蒸發(fā)段和冷凝段溫度變化趨勢(shì)相同。

    2.1 液冷工況測(cè)試結(jié)果

    測(cè)試了單點(diǎn)熱耗分別為20 W和30 W,液冷,供液溫度10 ℃條件下的熱管起動(dòng)溫度及起動(dòng)時(shí)間,如圖3、圖4所示。

    圖3 供液溫度10 ℃的起動(dòng)曲線(單點(diǎn)熱耗20 W)

    圖4 供液溫度10 ℃的起動(dòng)曲線(單點(diǎn)熱耗30 W)

    環(huán)境溫度-55 ℃,供液溫度10 ℃,熱管冷凝段溫度維持在0 ℃左右,蒸發(fā)段溫度維持在-15 ℃左右,有效改善了低溫環(huán)境下熱管的溫度。為熱源供電后熱管溫度迅速上升,單點(diǎn)熱耗20 W,110 s后蒸發(fā)段溫度變化趨勢(shì)與冷凝段溫度變化趨勢(shì)基本相同,熱管起動(dòng)完畢;單點(diǎn)熱耗30 W,90 s后蒸發(fā)段溫度變化趨勢(shì)與冷凝段溫度變化趨勢(shì)基本相同,熱管起動(dòng)完畢。可見(jiàn),在此工況下,單點(diǎn)熱耗越高,起動(dòng)時(shí)間越短。

    2.2 風(fēng)冷自然散熱工況測(cè)試結(jié)果

    測(cè)試了單點(diǎn)熱耗分別為20 W和30 W,自然散熱條件下的熱管起動(dòng)溫度及起動(dòng)時(shí)間,如圖5、圖6所示。

    圖5 自然散熱工況的起動(dòng)曲線(單點(diǎn)熱耗20 W)

    圖6 自然散熱工況的起動(dòng)曲線(單點(diǎn)熱耗30 W)

    環(huán)境溫度-55 ℃,熱管蒸發(fā)段、冷凝段起始溫度均為-55 ℃,此時(shí),熱管內(nèi)部工質(zhì)為固態(tài),開(kāi)啟電源,為電阻供電后,熱管蒸發(fā)段的溫度快速上升,冷凝段溫度持續(xù)緩慢上升,在冷凝段溫度升高至0 ℃以上后,熱管內(nèi)的工質(zhì)融化,開(kāi)始通過(guò)工質(zhì)傳熱,當(dāng)溫度升高至約10 ℃,熱管蒸發(fā)段溫度變化趨勢(shì)與冷凝段溫度變化趨勢(shì)基本相同,熱管起動(dòng)完畢。單點(diǎn)熱耗20 W,起動(dòng)時(shí)間約700 s;單點(diǎn)熱耗30 W,起動(dòng)時(shí)間約600 s。

    可見(jiàn),兩種試驗(yàn)條件下熱管的起動(dòng)形式均為前端起動(dòng),即熱管蒸發(fā)段溫度首先上升,工質(zhì)氣化,運(yùn)動(dòng)到絕熱段和冷凝段,使絕熱段和冷凝段溫度逐步升高,最后蒸發(fā)段溫度變化趨勢(shì)和冷凝段溫度變化趨勢(shì)接近,熱管進(jìn)入穩(wěn)定工作狀態(tài)。在-55 ℃低溫環(huán)境條件下,兩種工況的熱管均能成功起動(dòng),驗(yàn)證了銅-水熱管低溫起動(dòng)性能。

    2.3 測(cè)試結(jié)果分析

    試驗(yàn)結(jié)果表明,兩種工況,不同熱耗條件下,熱管均起動(dòng)成功,未出現(xiàn)冷凍起動(dòng)失敗現(xiàn)象,經(jīng)分析,原因如下:

    1)液冷工況。由于冷板供液溫度為10 ℃,熱管冷凝段溫度較高,蒸發(fā)段受到電阻加熱,溫度也較高,僅絕熱段處于低溫狀態(tài),通過(guò)兩端加熱,很快熱管溫度上升,高于0 ℃,起動(dòng)成功。

    2)風(fēng)冷自然散熱工況。該工況起動(dòng)條件較為惡劣,整根熱管起始溫度約-55 ℃,為改善低溫起動(dòng)性能,本文設(shè)計(jì)的熱管均溫板是由鋁基板與熱管組成,在熱管不能正常工作的情況下,通過(guò)鋁基板輔助熱管傳熱,如圖1所示。從圖5、圖6中可以看出,熱管起動(dòng)可分為3個(gè)階段:起動(dòng)初期(圖5約150 s之前,圖6約120 s之前),此時(shí),熱管整體溫度低于0 ℃,熱管并未開(kāi)始工作,鋁基板和熱管殼體為主要傳熱途徑,將熱量由熱源處(熱管蒸發(fā)段)傳導(dǎo)至熱管絕熱段和冷凝段;起動(dòng)中期(圖5約450 s之前,圖6約350 s之前),熱管蒸發(fā)段溫度高于0 ℃,并持續(xù)上升,冷凝段溫度低于0 ℃,此時(shí),熱管中的工質(zhì)在蒸發(fā)段受熱蒸發(fā)后運(yùn)動(dòng)到冷凝段,在冷凝段凝結(jié),熱管已經(jīng)開(kāi)始工作,但工質(zhì)不能從冷凝段回流至蒸發(fā)段,此時(shí),鋁基板和熱管同時(shí)工作,熱量擴(kuò)散速度較快,熱源溫度上升較為緩慢,冷凝段溫度也不斷上升;起動(dòng)后期(圖5約450 s ~ 700 s,圖6約350 s ~ 600 s),熱管整體溫度高于0 ℃,冷凝段的工質(zhì)融化,可回流至蒸發(fā)段,此時(shí)主要依靠熱管傳熱,蒸發(fā)段與冷凝段溫度逐漸接近,直至達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài),熱管起動(dòng)完畢。從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出,起動(dòng)的前半段主要依靠鋁基板進(jìn)行熱傳導(dǎo),快速提升熱管冷凝段溫度,改善了熱管的起動(dòng)性能,避免了熱管低溫起動(dòng)失敗問(wèn)題。同時(shí),鋁基板也使得熱量能夠快速擴(kuò)散出去,散到低溫環(huán)境中,避免了熱管起動(dòng)過(guò)程中熱源超溫。

    3 結(jié)束語(yǔ)

    本文在模擬機(jī)載低溫條件下研究了熱管的低溫起動(dòng)性能,結(jié)論為:1)本文設(shè)計(jì)的鋁基板內(nèi)埋熱管均溫板在-55 ℃低溫條件,單點(diǎn)熱耗20 W ~ 30 W,液冷和自然散熱兩種冷卻方式下,熱管均能正常起動(dòng),熱源單點(diǎn)熱耗越大,起動(dòng)時(shí)間越短;2)液冷方式,環(huán)境溫度-55 ℃,供液溫度10 ℃,熱管冷凝段溫度維持在0 ℃左右,蒸發(fā)段溫度維持在-15 ℃左右,熱管起動(dòng)時(shí)間約為90 s ~ 100 s;3)自然散熱方式,熱管蒸發(fā)段和冷凝段起始溫度均約為-55 ℃,起動(dòng)時(shí)間約為600 s ~ 700 s。

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