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    MaHW6004井泵送橋塞射孔聯(lián)作復(fù)雜情況處理

    2018-09-07 02:31:28許得祿魏拓張辭曾誠景江吳殿榮
    石油鉆采工藝 2018年3期
    關(guān)鍵詞:凍膠橋塞射孔

    許得祿 魏拓 張辭 曾誠 景江 吳殿榮

    1.中國石油西部鉆探工程有限公司井下作業(yè)公司;2.中國石油新疆油田公司鳳城油田作業(yè)區(qū)

    隨著國內(nèi)頁巖氣、致密油的開發(fā),在水平井施工中,泵送橋塞射孔分段壓裂工藝的開發(fā)模式得到廣泛應(yīng)用,與常規(guī)改造模式相比,它具有可無限級分段、裂縫起裂位置明確、一次性形成多條裂縫,進(jìn)行大規(guī)模壓裂改造等優(yōu)點(diǎn)[1-5]。新疆油田瑪18井區(qū)百口泉組T1b1儲(chǔ)層平均孔隙度為10.18%,平均滲透率為7.56 mD,油層孔隙度平均為10.75%,油層平均滲透率為11.6 mD,屬低孔隙、低滲透性的儲(chǔ)集層,泵送橋塞射孔分段壓裂工藝在該區(qū)塊得到了廣泛應(yīng)用,但在施工中也出現(xiàn)了一些問題,對施工造成了影響,因此如何防范問題的出現(xiàn)并在出現(xiàn)問題后迅速解決顯得尤為重要。以MaHW6004井的施工情況為例,就泵送橋塞射孔分段壓裂工藝進(jìn)行探討。

    1 基本井況

    MaHW6004井于2015年12月完鉆,完鉆井深5043 m,垂深3909.47 m;A點(diǎn)斜深4105.00 m,垂深3908.23 m,井斜92.58°;B點(diǎn)斜深5043 m,垂深3909.47 m,井斜90.50°;最大井斜93.19°位于井深3595.0 m處,水平段長938.0 m;固井質(zhì)量合格,采用滑溜水和有機(jī)硼胍膠壓裂液(凍膠)體系,前置液則采用了降阻性能良好的滑溜水造縫(排量10 m3/min時(shí)降阻率達(dá)到75%左右),用有機(jī)硼胍膠壓裂液體系攜砂,根據(jù)儲(chǔ)層特性,選用20~40目中等粒徑陶粒作為主支撐劑。套管數(shù)據(jù)見表1。

    表1 MaHW6004井套管數(shù)據(jù)Table 1 Casing data of the well MaHW6004

    為了檢測該井橋塞點(diǎn)火坐封、射孔彈起爆震動(dòng)信號、裂縫起裂位置及走向,在鄰井MaHW6229井內(nèi)下入微地震檢測儀,實(shí)時(shí)指導(dǎo)并調(diào)整壓裂施工參數(shù),如圖1、圖2所示。

    2 工藝過程及工具組合

    2.1 工藝流程

    圖1 MaHW6004井微地震檢測平面Fig. 1 Microseismic detection plane view of the well MaHW6004

    圖2 MaHW6004井微地震檢測俯視Fig. 2 Microseismic detection top view of the well MaHW6004

    泵送橋塞射孔分段壓裂工藝適用于套管固井完井的水平井分段壓裂,其工藝過程為:連續(xù)油管通井、刮管,確保井筒內(nèi)干凈、通暢;連續(xù)油管傳輸,進(jìn)行第1段射孔;套管壓裂第1段;通過電纜下入射孔槍+橋塞聯(lián)作管串,過造斜段后泵入液體將工具串推送到位,點(diǎn)火坐封橋塞,上提電纜至射孔位置射孔,起出電纜和射孔槍,套管壓裂第2段(投球式橋塞在壓裂前先投球隔離下層);重復(fù)上述橋塞坐封、射孔、壓裂過程,依次完成后續(xù)井段壓裂;各段壓裂完成后,用連續(xù)油管鉆掉橋塞進(jìn)行排液、試氣[6-7]。

    2.2 橋塞坐封工具及橋塞性能參數(shù)

    2.2.1 射孔槍串結(jié)構(gòu)一橋兩簇(自上而下) 電纜頭+磁定位儀+配重1+配重2+滾輪接頭+多級點(diǎn)火頭+射孔槍2+多級點(diǎn)火裝置+射孔槍1+多級點(diǎn)火裝置+橋塞點(diǎn)火頭+10#貝殼橋塞坐封工具+復(fù)合橋塞,具體數(shù)據(jù)見表2。

    表2 射孔槍串結(jié)構(gòu)(一橋兩簇)Table 2 Structure of perforating gun string (one bridge and two clusters)

    2.2.2 橋塞設(shè)計(jì)分為13段進(jìn)行壓裂改造 現(xiàn)場使用了Prodrill橋塞9個(gè)和Langstar橋塞5個(gè)。2種橋塞都是由復(fù)合材料制成,橋塞材質(zhì)輕。易鉆,耐壓70 MPa,耐溫121 ℃,Prodrill橋塞為投球式橋塞,投球直徑42.9 mm;Langstar橋塞為球籠式橋塞,不需要投球。見表3。

    表3 不同橋塞型號的相關(guān)參數(shù)Table 3 Relevant parameters for different bridge plug types

    3 存在的問題及對策

    MaHW6004井施工共用時(shí)38 d,正常施工時(shí)間11 d,處理橋塞未丟手及橋塞下移等故障問題27 d。出現(xiàn)的主要問題為:橋塞點(diǎn)火坐封后未丟手1次,橋塞下移3次,砂堵1次,下橋塞遇阻1次。

    3.1 橋塞點(diǎn)火坐封后未丟手

    (1)問題描述:第一級壓裂施工結(jié)束后,泵送橋塞至預(yù)定位置4935 m坐封,上提電纜,張力較高,橋塞未能丟手。

    (2)可能原因分析:坐封工具活塞兩端因面積不一致造成上下壓力不平衡;火藥桶未能充分燃燒,導(dǎo)致橋塞坐封不嚴(yán)或坐封后不能順利丟手;銷釘設(shè)置存在誤差,導(dǎo)致剪切力不夠無法丟手[7]。

    (3)處理措施:大修作業(yè)隊(duì)進(jìn)行穿心打撈,下?73 mm外加厚油管尾帶穿心打撈筒至3618 m遇阻,洗井一周,提出油管,帶出3618 m電纜;下?73 mm內(nèi)加厚油管+?60.3 mm正扣鉆桿尾帶?97 mm外鉤至3652 m打撈出井內(nèi)剩余電纜1259 m,電纜尾部顯示為電纜弱點(diǎn)處斷脫,魚頂位置為4877.61 m;放棄打撈,變更后續(xù)橋塞及射孔位置,將13級壓裂改為12級。

    (4)預(yù)防措施:根據(jù)地層壓力計(jì)算坐封工具在橋塞點(diǎn)火坐封、丟手中所需推力大小,選擇火藥類型。

    3.2 橋塞發(fā)生下移

    (1)問題描述:該井在下入第5級橋塞坐封后,射孔正常,采用0.7~2.8 m3/min的排量送球,泵入液量2.2 m3時(shí),球到位,壓力由33 MPa上升至51 MPa,繼續(xù)泵入滑流水至41 m3時(shí),壓力由51 MPa降到41 MPa,波動(dòng)20 s后升到44 MPa后穩(wěn)定,停泵。分析認(rèn)為橋塞發(fā)生下移,然后通過連續(xù)油管進(jìn)一步驗(yàn)證橋塞由原坐封位置4655 m下移至4684 m,導(dǎo)致泵送液體進(jìn)入第4段;第4級橋塞坐封在4725 m,該段第1簇射孔位置為4704.5~4705.5 m,第2簇射孔位置為4674.5~4675.5 m,第5級橋塞下移至第4級第1簇和第2簇之間。

    (2)原因分析:選用橋塞時(shí)未考慮橋塞與套管鋼級的適應(yīng)性,?127 mm的TP125V套管的洛氏硬度在31.2~35.6 HRC,其Prodrill橋塞卡瓦硬度50 HRC,不能與套管進(jìn)行有效咬合,應(yīng)選用橋塞的卡瓦硬度大于套管硬度20HRC以上,才可以保證橋塞無位移。

    (3)處理措施:將橋塞位置變更至4645 m,繼續(xù)采用泵送橋塞方式,重新下橋塞,送球后壓力正常,然后進(jìn)行第五級壓裂。該井在后期下入第6級、第7級橋塞坐封后,仍然出現(xiàn)第5級橋塞下移的施工現(xiàn)象,通過下入第2橋塞后完成了后續(xù)壓裂施工。為防止再次出現(xiàn)橋塞下移,從第8級開始,將現(xiàn)場使用的Prodrill橋塞更換Langstar球籠式橋塞,經(jīng)現(xiàn)場壓裂及微地震信號檢測驗(yàn)證,橋塞坐封良好,如圖3、圖4所示。

    圖3 MaHW6004井第八級微地震檢測平面Fig. 3 The 8th level microseismic detection plane view for the well MAHW6004

    圖4 MaHW6004井第八級微地震檢測俯視Fig. 4 The 8th level microseismic detection top view for the well MAHW6004

    (4)預(yù)防措施:下入的橋塞應(yīng)考慮與套管鋼級的適應(yīng)性;送球過程中注意觀察壓力變化,發(fā)現(xiàn)橋塞下移及時(shí)分析原因,采取措施,防止上一級壓裂層位被重復(fù)壓裂。

    3.3 砂堵

    (1)問題描述:第7級壓裂施工,注入前置液,排量7 m3/min,施工壓力77 MPa,為降低施工壓力,注入井液量100 m3時(shí)開始加入砂比2%的段塞(70/140目陶粒0.5 m3),前置液入井液量153 m3時(shí)壓力直線上升,超過限壓85 MPa,發(fā)生砂堵,后經(jīng)多次放噴、試擠壓力不降,停止施工。

    (2)原因分析:前置液施工曲線中沒有破裂特征,表現(xiàn)出非常強(qiáng)的塑性變形特征,主裂縫形成困難。通過計(jì)算,2%砂比的段塞剛進(jìn)入地層即發(fā)生砂堵,說明形成的裂縫非常狹窄,不具備進(jìn)砂條件。

    (3)處理措施:下連續(xù)油管尾帶沖砂工具,用45 m3滑流水以0.16~0.20 m3/min的排量進(jìn)行正循環(huán)沖砂,沖砂結(jié)束后,分別以1.3 m3/min、0.67 m3/min、3.0 m3/min的排量試擠3次,施工壓力由87 MPa降至67 MPa,確認(rèn)擠通地層,進(jìn)行第7級主壓裂成功。

    (4)預(yù)防措施:前置液階段壓力高,多次用滑流水試擠,地層未壓開顯示時(shí),不要進(jìn)行加砂。施工過程中,盡量使用凍膠攜砂。

    3.4 下橋塞遇阻

    (1)問題描述:在泵入第10級橋塞及坐封工具至4010 m處遇阻(設(shè)計(jì)位置4327 m)。

    (2)原因分析:第9級壓裂完成后注入的頂替液,未將水平段的支撐劑全部頂替至地層。

    (3)處理措施:提出井內(nèi)橋塞及坐封工具,用凍膠10 m3+滑溜水37 m3以8 m3/min的排量對整個(gè)水平段進(jìn)行了清理,將所有殘留的支撐劑擠入地層中。然后重新下入橋塞及坐封工具至預(yù)定位置,坐封、射孔正常。

    (4)預(yù)防措施:壓裂施工的頂替階段,先用凍膠10~15 m3,再用滑流水頂替凍膠全部進(jìn)入地層,確保井筒內(nèi)無支撐劑殘留。

    4 認(rèn)識及建議

    (1)下入的橋塞應(yīng)考慮與套管鋼級的適應(yīng)性并進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn),確保橋塞坐封后無位移。

    (2)壓裂后的頂替過程排量應(yīng)平穩(wěn),用凍膠10~15 m3后用滑流水將凍膠全部頂替進(jìn)入地層,確保井筒內(nèi)無殘留的壓裂支撐劑。若壓裂過程中發(fā)生砂堵后應(yīng)及時(shí)返排,多次試擠,仍不成功可下連續(xù)油管進(jìn)行沖砂洗井。在泵送橋塞過程中如果出現(xiàn)遇阻現(xiàn)象,則提出電纜及工具,沖洗井筒后方可再次泵送橋塞。

    (3)采用井下微地震監(jiān)測可以有效監(jiān)測到橋塞點(diǎn)火坐封及射孔彈起爆震動(dòng)信號,并能檢測到裂縫起裂位置及走向,為壓裂施工提供了基礎(chǔ)數(shù)據(jù)資料,后期可以繼續(xù)使用。

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