劉曉萌 鄭小鋼
前輪前束是前輪定位的一種,是為了保證汽車拖拉機(jī)直線行駛的穩(wěn)定性、操縱輕便性以及減少輪胎和機(jī)件的磨損,要求前輪和轉(zhuǎn)向節(jié)主銷安裝在前軸上保持相對位置的安裝。前輪前束值的不當(dāng)選擇不僅會造成輪胎嚴(yán)重磨損,也會增加駕駛員的操作難度,不利于拖拉機(jī)的穩(wěn)定作業(yè)。該文考慮通過調(diào)整前輪前束值改變轉(zhuǎn)向力矩的大小,研究了不同車速下輪式拖拉機(jī)的轉(zhuǎn)向力矩與前輪前束值的關(guān)系。
拖拉機(jī)系統(tǒng)復(fù)雜,本文在以下假定條件下分析:路面平整,無空氣阻力及風(fēng)力影響,勻速行駛;前輪轉(zhuǎn)向且轉(zhuǎn)彎半徑最??;忽略干涉轉(zhuǎn)向和車身的俯仰及垂直的運(yùn)動。
拖拉機(jī)行駛中轉(zhuǎn)向時駕駛員施加于轉(zhuǎn)向盤的力矩為:
式中:Mz——法向力引起的回正力矩,N·m;
Mf——滾動阻力繞主銷產(chǎn)生的轉(zhuǎn)向力矩,N·m;
My——側(cè)向力引起的轉(zhuǎn)向力矩,N·m;
MG——機(jī)體抬高產(chǎn)生的回正力矩,N·m。
法向力引起的回正力矩為:
式中:G1——前橋重力,N;
β——主銷內(nèi)傾角,°;
γ——主銷后傾角,°;
θ——轉(zhuǎn)向輪轉(zhuǎn)過角度,°;
b——輪胎中心至主銷中心的距離,m;
α——前輪外傾角,°。
滾動阻力繞主銷產(chǎn)生的轉(zhuǎn)向力矩為:
式中:f——車輪與地面的滾動阻力系數(shù),瀝青路面下f = 0.02;
c——主銷偏距,m。
側(cè)向力引起的轉(zhuǎn)向力矩為:
式中:Fy——側(cè)向力,N;
r——前輪半徑,m。
側(cè)向力為:
式中:g——重力加速度,m/s2;
v——拖拉機(jī)行駛速度,m/s;
R——拖拉機(jī)最小轉(zhuǎn)彎半徑,m。
機(jī)體抬高產(chǎn)生的回正力矩為:
式中:l1——前軸至拖拉機(jī)重心距離,m;
m ——整車質(zhì)量,kg。
前輪前束與前輪外傾的合理配合為:
式中:d——測量前束值對應(yīng)位置的輪輞直徑,m;
L——車輛軸距,m;
l——輪胎接地印跡長度,m。
原地轉(zhuǎn)向時的轉(zhuǎn)向力矩通常用經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算:
式中:μ——靜摩擦系數(shù);
p——車輪氣壓,kPa。
某型拖拉機(jī)的參數(shù)值見表1。
將表1中的參數(shù)值代入推導(dǎo)的數(shù)學(xué)模型中,得到轉(zhuǎn)向力矩、前束值和速度三者之間的變化模型,如圖1所示。
圖1中,速度變化范圍為0~15 km/h,前束值變化范圍為0~50 mm。從圖1可以看出,隨著速度和前束值的變化,轉(zhuǎn)向力矩在10~40 N·m范圍內(nèi)變化。
表1 某型拖拉機(jī)參數(shù)值
調(diào)整該拖拉機(jī)前輪前束值為0、17 mm、27 mm、40 mm,用轉(zhuǎn)向力測力儀測出每個特定前束值下車速為0、5 km/h、10 km/h、15 km/h時轉(zhuǎn)向力的大小,并記錄數(shù)據(jù),建立前束值、車速、轉(zhuǎn)向力矩的關(guān)系曲線,如圖2、圖3所示。
(1)從圖1、圖2和圖3可以看出,在轉(zhuǎn)彎半徑最小的情況下,速度保持不變,前束值越大轉(zhuǎn)向力矩越大。前束值一定時,速度為6 km/h時轉(zhuǎn)向力矩較小。
圖3 轉(zhuǎn)向力矩隨車速的變化曲線
(2)理論分析得到的三維圖與依據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制的三維圖存在一定偏差,但趨勢大體一致,說明推導(dǎo)的數(shù)學(xué)模型具有一定可靠性。
該文建立了拖拉機(jī)轉(zhuǎn)向力矩、前輪前束值和車速之間關(guān)系的數(shù)學(xué)模型,并通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該數(shù)學(xué)模型的可靠性,可以實(shí)現(xiàn)汽車拖拉機(jī)采用液壓技術(shù)在不同工況下自動調(diào)節(jié)前束值使轉(zhuǎn)向力矩達(dá)到最小,同時為汽車拖拉機(jī)在無人駕駛或者自動駕駛時實(shí)現(xiàn)底盤的自動控制提供了理論依據(jù)。