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    1050 MW超超臨界汽輪機(jī)軸承振動(dòng)故障的處理

    2018-05-30 02:20:35何劍峰錢(qián)振鑫
    設(shè)備管理與維修 2018年3期
    關(guān)鍵詞:貓爪高負(fù)荷汽缸

    何劍峰,錢(qián)振鑫

    (神華神東電力重慶萬(wàn)州港電有限責(zé)任公司,重慶 404027)

    0 引言

    某電廠一期2臺(tái)1050 MW超超臨界機(jī)組采用1050 MW超超臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽凝汽式汽輪機(jī),型號(hào)N1050-28/600/620。高壓內(nèi)缸為圓筒缸設(shè)計(jì),全周進(jìn)汽;機(jī)組采用9級(jí)回?zé)岢槠?,增設(shè)3#高加前置蒸汽冷卻器及低溫省煤器;汽輪機(jī)通流級(jí)數(shù)48級(jí),其中高壓缸12級(jí),中壓缸2×8級(jí),低壓缸2×2×5級(jí);機(jī)組軸系由汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子、中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子A、低壓轉(zhuǎn)子B和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子所組成,各轉(zhuǎn)子均為整鍛轉(zhuǎn)子,無(wú)中心孔,各轉(zhuǎn)子間以剛性聯(lián)軸器連接;汽輪機(jī)軸系中1#~4#軸承為可傾瓦式軸承,采用6瓦塊結(jié)構(gòu),對(duì)稱布置;5#~8#軸承為橢圓形軸承。

    在整套啟動(dòng)至168 h前,1#機(jī)組負(fù)荷>850 MW時(shí)1#和2#軸承振動(dòng)出現(xiàn)發(fā)散且超出報(bào)警值現(xiàn)象,經(jīng)過(guò)帶負(fù)荷磨合,逐漸加負(fù)荷至額定負(fù)荷。在整個(gè)168 h試運(yùn)行期間,機(jī)組整體振動(dòng)趨于平穩(wěn),但仍發(fā)生過(guò)4次振動(dòng)發(fā)散性增大現(xiàn)象。168 h試運(yùn)行結(jié)束后,首次啟動(dòng)帶負(fù)荷階段,負(fù)荷>850 MW時(shí)機(jī)組1#和2#軸承振動(dòng)明顯增加,振動(dòng)頻繁超過(guò)報(bào)警值。

    1 檢查過(guò)程

    在1#機(jī)高壓缸1#和2#軸承發(fā)生軸振報(bào)警后,技術(shù)人員對(duì)汽輪機(jī)本體及各參數(shù)全面檢查發(fā)現(xiàn),高壓缸脹差偏大,高、中壓缸總膨脹比設(shè)計(jì)值偏小2 mm且左右總膨脹有偏差。168 h試運(yùn)結(jié)束后,停機(jī)期間檢查發(fā)現(xiàn),高壓缸兩端軸封間隙偏離安裝值,高壓缸體出現(xiàn)水平偏斜,高壓缸右后側(cè)貓爪脫空,在翻瓦檢查過(guò)程中發(fā)現(xiàn)1#和2#軸瓦有輾瓦現(xiàn)象。

    2 原因分析

    2.1 貓爪抬起及汽缸偏斜原因分析

    2.1.1 管系方面

    管系設(shè)計(jì)計(jì)算與生產(chǎn)廠家進(jìn)行了配合確認(rèn),現(xiàn)場(chǎng)管系與設(shè)計(jì)存在偏差:來(lái)自管系安裝期間的額外應(yīng)力,彈簧支吊架、限位支架或剛吊未正確承載,管系未正確膨脹;主汽閥Y向限位拉桿安裝時(shí)間隙預(yù)留不足,轉(zhuǎn)動(dòng)不暢,主汽閥位置設(shè)計(jì)膨脹值為118 mm,2#機(jī)600 MW(主汽溫度590℃)時(shí)實(shí)測(cè)為85 mm,類似工況1#機(jī)實(shí)測(cè)為48 mm。這樣將阻礙缸體膨脹形成。冷段2#Y向限位支架未能正確承載,這樣將會(huì)增加熱態(tài)作用于高壓缸的Y向推力和X向力矩,導(dǎo)致熱態(tài)高壓缸水平移動(dòng)和貓爪抬起。冷段2#Y向限位支架不能正確承載時(shí),冷段6#剛吊管夾的安裝高度偏差會(huì)對(duì)高壓缸形成X向力矩,導(dǎo)致貓爪抬起。2#機(jī)現(xiàn)場(chǎng)在導(dǎo)汽管和抽汽管道(冷段未最終對(duì)口)連接到高壓缸時(shí)進(jìn)行了貓爪負(fù)荷分配測(cè)試,結(jié)果為左側(cè)重右側(cè)輕。說(shuō)明導(dǎo)汽管作用于汽缸接口力矩較大,導(dǎo)致高壓缸貓爪負(fù)荷不均。

    圖1 主再熱管道支吊架布置

    2.1.2 缸體方面

    高壓缸實(shí)際承受外力能力偏差基本來(lái)自于汽輪機(jī)的設(shè)計(jì)、制造、安裝過(guò)程,實(shí)際承受外力能力影響因素分析如下:限制缸體徑向水平位移的立鍵母鍵位于缸體,公鍵位于軸承箱,母鍵膨脹量大于公鍵,熱態(tài)膨脹后間隙增大,不能限制缸體徑向水平位移?,F(xiàn)場(chǎng)用20 t倒鏈垂直向上拉冷段立管7#彈吊,其水平力較小,但高壓缸發(fā)生水平移動(dòng),說(shuō)明高壓缸被推動(dòng)所需外力較小。當(dāng)高壓缸貓爪負(fù)荷減少時(shí)會(huì)導(dǎo)致其摩擦力減小,缸體容易被外力推動(dòng),貓爪負(fù)荷分布不均也容易導(dǎo)致缸體被外力抬起或推動(dòng)。

    5月15日,1#機(jī)組高排管道水平段切口后,力矩大部分得以釋放,高壓缸右側(cè)兩錨爪抬起回位。1#機(jī)組高排管切口后。5月24日22:00,在啟機(jī)暖缸過(guò)程中,檢測(cè)發(fā)現(xiàn)高壓缸左前錨爪上抬0.42 mm,左后錨爪上抬0.79 mm。5月25日并網(wǎng),100 MW負(fù)荷切缸后,抬起貓爪回座,最高帶負(fù)荷至980 MW,過(guò)程中檢查高壓缸貓爪未發(fā)現(xiàn)抬起現(xiàn)象。8月4日22:40,1#機(jī)組100%甩負(fù)荷試驗(yàn),高排母管溫度在16 min內(nèi)從346℃降至299℃,溫差47℃,0.5 h后左前錨爪抬起最大值達(dá)0.7 mm,左后錨爪抬起最大值達(dá)0.9 mm。此后關(guān)閉高旁閥,開(kāi)啟高排管道疏水,高排母管溫度逐漸回升,錨爪抬起間隙逐漸變小,100%甩負(fù)荷試驗(yàn)5.5 h后高壓缸抬起兩錨爪回位。

    綜上判斷,汽缸存在貓爪脫空現(xiàn)象,說(shuō)明汽缸受到很大外力。如果高排限位處有較小位移,則將高排管受力傳遞于汽缸。對(duì)高排管割口后限位點(diǎn)橫向位移5 mm,機(jī)組甩負(fù)荷試驗(yàn)。機(jī)組停機(jī)后,高排管內(nèi)外壁溫差大引起機(jī)組貓爪脫空,導(dǎo)汽管布置方向?yàn)檩S向,而高排管布置方向?yàn)闄M向,因此,引起貓爪脫空力由高排管道應(yīng)力產(chǎn)生的可能性較大。

    2.2 軸承振動(dòng)大原因分析

    1#機(jī)軸承振動(dòng)有5個(gè)特點(diǎn):①振動(dòng)發(fā)散瞬時(shí)值超過(guò)150 μm均發(fā)生在高負(fù)荷下(950 MW);②高負(fù)荷工況下機(jī)組振動(dòng)的低頻分量最大近30 μm;③機(jī)組軸振頻譜分析顯示,造成高壓缸1#和2#軸承振動(dòng)波動(dòng)的主要頻率成分是28.75 Hz,軸心渦動(dòng)軌跡與轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向一致;④降低1#機(jī)大機(jī)潤(rùn)滑油溫至35℃,1#,2#軸承振動(dòng)波動(dòng)幅度明顯變小并穩(wěn)定;⑤采用非正常運(yùn)行方式,降低主汽溫度至560℃,高壓缸脹差由5.7 mm下降至4.4 mm,再熱汽溫維持600℃可帶滿負(fù)荷,但振動(dòng)仍有瞬時(shí)超過(guò)150 μm現(xiàn)象。

    檢修測(cè)量1#機(jī)汽缸上半立鍵間隙、端汽封間隙,顯示高壓缸軸線左右偏斜。之前停機(jī)出現(xiàn)高壓缸右側(cè)貓爪脫空,說(shuō)明汽缸所受管道力偏大,導(dǎo)致汽輪機(jī)動(dòng)靜徑向間隙圓周不均。汽流激振力加劇軸振波動(dòng)瞬時(shí)出現(xiàn)動(dòng)靜碰磨,造成振動(dòng)幅值突增。

    3 處理措施

    3.1 第一階段整改措施

    (1)168 h試運(yùn)過(guò)程中,發(fā)現(xiàn)1#機(jī)組高壓缸右側(cè)貓爪上抬,電側(cè)導(dǎo)汽管右側(cè)阻尼器活動(dòng)受限。對(duì)阻礙活動(dòng)的結(jié)構(gòu)部件進(jìn)行局部割除,啟動(dòng)后冷、熱態(tài)工況檢查,液壓阻尼器靈活。

    (2)168 h試運(yùn)停機(jī)消缺期間檢查發(fā)現(xiàn),高壓缸兩端軸封間隙偏離安裝值、缸體偏斜。對(duì)磨損部位汽封齒剔除毛刺后恢復(fù)汽缸原位。

    (3)高旁閥入口管道與鋼梁硬接觸。經(jīng)設(shè)計(jì)院重新計(jì)算后,進(jìn)行局部調(diào)整。

    (4)對(duì)1#機(jī)冷段高排管道水平段實(shí)施切口,釋放應(yīng)力后重新焊接歸位,并重新調(diào)整高排管道支吊架。

    (5)高排管道Y向限位間隙值過(guò)大。重新更換兩側(cè)球面盤(pán),消除兩側(cè)間隙,并作加固處理。

    經(jīng)過(guò)以上整改,1#機(jī)組再次啟動(dòng)時(shí),1#和2#軸承的振動(dòng)明顯好轉(zhuǎn),>950 MW時(shí)才發(fā)生振動(dòng)波動(dòng)增大現(xiàn)象。通過(guò)頻譜分析,分頻振動(dòng)是本次啟動(dòng)高負(fù)荷振動(dòng)增大主要原因。振動(dòng)>80 μm后,動(dòng)靜徑向摩擦特征明顯。磨合間隙能減弱汽流激振力,也能減弱摩擦引起不穩(wěn)定振動(dòng)的誘發(fā)因子,所以磨合能改善振動(dòng)狀態(tài)。在廠家的指導(dǎo)下,在可控范圍內(nèi)進(jìn)行汽輪機(jī)高負(fù)荷碰磨試驗(yàn),使轉(zhuǎn)子在汽缸中的位置在圓周方向的動(dòng)靜間隙盡量均勻,以達(dá)到消除蒸汽激振達(dá),到降低軸承振動(dòng)的目的。1#機(jī)組在1020 MW高負(fù)荷下1#和2#軸承振動(dòng)大幅波動(dòng)的情況下,磨碰約30 min后,軸承振動(dòng)突然由150 μm下降至90 μm以下并穩(wěn)定。經(jīng)過(guò)本次磨碰,1#機(jī)在(500~1050)MW間多次以10 MW/min速率加減負(fù)荷,未出現(xiàn)軸承振動(dòng)突增發(fā)散現(xiàn)象。

    3.2 第二階段整改措施

    為防止2#機(jī)組出現(xiàn)上述類似問(wèn)題,在安裝階段就嚴(yán)格執(zhí)行安裝工藝、加強(qiáng)質(zhì)量管控,同時(shí),每次與缸體連接的管道焊接后(除吹管后高排管道最后一道焊口連接后未做最后一次負(fù)荷分配外),均一一進(jìn)行負(fù)荷分配,試驗(yàn)外接管道連接對(duì)缸體的作用,并將對(duì)1#機(jī)組采取的措施應(yīng)用于2#機(jī)組的安裝環(huán)節(jié)。整改如下:

    (1)為防止1#與2#軸承出現(xiàn)碾瓦現(xiàn)象,排除軸瓦對(duì)機(jī)組振動(dòng)的影響,對(duì)2#機(jī)組1#和2#軸承加裝頂軸油系統(tǒng)。同時(shí)將1#軸瓦抬高0.1 mm,增大軸瓦載荷。

    (2)將2#機(jī)左側(cè)高壓導(dǎo)汽管恒力支架更換為恒力吊架,減小因熱膨脹帶來(lái)的支架與導(dǎo)汽管掛耳的相對(duì)摩擦,從而增加左側(cè)高壓導(dǎo)汽管熱膨脹的自由度,減小其對(duì)缸體的作用力。

    (3)更換2#機(jī)主汽閥閥體Y向限位拉桿銷(xiāo)子,實(shí)現(xiàn)拉桿的壓應(yīng)力與拉應(yīng)力的自由轉(zhuǎn)換,避免閥體膨脹對(duì)缸體可能產(chǎn)生的作用力。

    (4)拆除2#機(jī)高壓缸上缸立銷(xiāo)保溫,減緩子母鍵受熱膨脹的程度。

    經(jīng)過(guò)整改后,2#機(jī)在啟動(dòng)過(guò)程中雖然仍發(fā)生了輕微的貓爪脫空及高壓上缸整體向右側(cè)輕微偏斜現(xiàn)象。但經(jīng)過(guò)高負(fù)荷磨合,目前機(jī)組在(550~1050)MW范圍,可以按升、降12 MW/min的負(fù)荷率,任意變負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行。

    3.3 第三階段整改措施

    為徹底消除隱患,決定對(duì)2臺(tái)機(jī)組冷段高排管道進(jìn)行柔化改造。首先對(duì)1#機(jī)柔化改造,對(duì)高壓缸貓爪進(jìn)行負(fù)荷分配試驗(yàn),將高壓上導(dǎo)汽管托架改為吊架。調(diào)整高—中對(duì)輪中心,將轉(zhuǎn)子相對(duì)于缸體的中心位置恢復(fù)為出廠值(圖2)。

    圖2 冷段柔性管

    經(jīng)過(guò)柔性化改造后,1#機(jī)高排冷段在沖轉(zhuǎn)、超速試驗(yàn)、升降負(fù)荷過(guò)程未發(fā)生汽缸貓爪脫空現(xiàn)象,整個(gè)啟動(dòng)過(guò)程及變負(fù)荷過(guò)程,高壓上缸前后立銷(xiāo)測(cè)量間隙正常,未發(fā)生汽缸偏斜現(xiàn)象,汽缸膨脹正常,機(jī)組負(fù)荷850 MW以下振動(dòng)輕微,基本消除了汽缸偏斜問(wèn)題,但發(fā)現(xiàn)4個(gè)新問(wèn)題。

    (1)查詢近30 d連續(xù)運(yùn)行趨勢(shì),機(jī)組負(fù)荷>850 MW,1Y,2Y振動(dòng)明顯增大,且隨負(fù)荷增加有上漲趨勢(shì),負(fù)荷<850 MW,振動(dòng)明顯回落至75 μm以下。振動(dòng)隨負(fù)荷變化有重復(fù)性,磨合時(shí)間越長(zhǎng),高負(fù)荷下振動(dòng)幅值在減小。

    (2)振動(dòng)檢測(cè)故障診斷分析儀仍然采集到2Y振動(dòng)有25 Hz低頻振動(dòng),幅值52 μm。

    (3)1#機(jī)大機(jī)潤(rùn)滑油溫采取非正常運(yùn)行方式降溫,至35℃時(shí)機(jī)組高負(fù)荷振動(dòng)發(fā)散明顯減小。

    (4)負(fù)荷>750 MW,啟動(dòng)頂軸油泵增加擾動(dòng)后,2Y振動(dòng)有突增現(xiàn)象。

    通過(guò)對(duì)以上現(xiàn)象分析,1#機(jī)負(fù)荷>850 MW時(shí)高壓軸振波動(dòng)大原因?yàn)?#軸承穩(wěn)定性不良,同時(shí)存在蒸汽激振與摩擦誘發(fā)不穩(wěn)定振動(dòng),需要在運(yùn)行中對(duì)高壓間隙進(jìn)行磨合。制定了專項(xiàng)磨碰試驗(yàn)措施,在高負(fù)荷下可控進(jìn)行磨合。經(jīng)過(guò)高負(fù)荷磨合,目前1#機(jī)能順利帶滿負(fù)荷運(yùn)行,滿足電網(wǎng)投入AGC要求。將1#機(jī)高排管柔化改造經(jīng)驗(yàn)應(yīng)用在2#機(jī),機(jī)組振動(dòng)異常消除。

    4 結(jié)束語(yǔ)

    對(duì)2臺(tái)機(jī)組冷段高排管道進(jìn)行柔化改造后,經(jīng)過(guò)滿負(fù)荷磨合,機(jī)組可以帶滿負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行。

    [1]駱名文.大型透平機(jī)械葉輪偏心引起的葉頂間隙氣流激振的分析[D].武漢:華中科技大學(xué),2007.

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