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    曲線獨(dú)柱墩連續(xù)箱梁橋橫向抗傾覆穩(wěn)定性研究

    2018-05-14 09:50:34強(qiáng)
    現(xiàn)代交通技術(shù) 2018年2期
    關(guān)鍵詞:垂直距離丹霞互通

    王 強(qiáng)

    (中交第二公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,武漢 430056)

    連續(xù)箱梁橋以其較大的結(jié)構(gòu)剛度、較小的橋面變形、優(yōu)良的動(dòng)力性能等優(yōu)點(diǎn)得到廣泛應(yīng)用和發(fā)展[1-3]。但是,由于橋梁支座設(shè)置不科學(xué)、過(guò)載等原因,亦出現(xiàn)不少連續(xù)箱梁橋整體性失穩(wěn)事故,尤以獨(dú)柱墩連續(xù)箱梁橋居多[4,5]。本文以廣東省仁化至博羅公路TJ5標(biāo)獨(dú)柱墩橋梁為研究對(duì)象,通過(guò)數(shù)值模擬并結(jié)合理論分析[6-8],對(duì)丹霞互通D匝道橋、E匝道2號(hào)橋以及G匝道橋進(jìn)行抗傾覆穩(wěn)定性研究。

    1 穩(wěn)定性研究依據(jù)

    (1)在計(jì)算中,保證單向受壓支座自始至終處于受壓狀態(tài)之下;

    (2)在計(jì)算中,考慮整體抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù);

    (3)考慮中墩支座轉(zhuǎn)角變形限制和固結(jié)中墩壓彎強(qiáng)度。

    2 穩(wěn)定性分析計(jì)算

    2.1 計(jì)算荷載

    混凝土容重以及瀝青混凝土橋面鋪裝容重分別取26 kN/m3、25 kN/m3,驗(yàn)算車(chē)輛荷載為公路I級(jí)。

    2.2 計(jì)算模型

    采用Midas Civil 2015 建立模型。對(duì)各橋、各聯(lián),根據(jù)不同跨徑、聯(lián)長(zhǎng)、曲線半徑、橋?qū)挼纫蛩兀敿?xì)列出其驗(yàn)算過(guò)程。以丹霞互通D匝道橋、E匝道2號(hào)橋、G匝道橋?yàn)槔M(jìn)行計(jì)算。

    2.2.1 丹霞互通D匝道橋(0#~3#)

    丹霞互通D匝道橋跨徑組合為(28+36+28)m,橋面寬度為10.5m,圓曲線半徑R=120 m;整聯(lián)支架澆注施工,3 #、1#墩、0#臺(tái)支座間距4.82 m,采用雙支承;2#墩為獨(dú)柱單支承。

    全聯(lián)箱梁模型消隱圖見(jiàn)圖1;荷載基本組合下,對(duì)邊支座脫空進(jìn)行驗(yàn)算,其反力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖2。

    圖1 模型消隱圖

    圖2 反力計(jì)算結(jié)果圖

    由圖2可知,在荷載基本組合下,邊支座處反力值為393.6 kN,支座處處于受壓狀態(tài),支座沒(méi)有脫空。計(jì)算箱梁的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù),傾覆軸線見(jiàn)圖3。

    我國(guó)自20世紀(jì)80年代引起全科醫(yī)學(xué)以來(lái),在一定程度上緩解了全科醫(yī)生嚴(yán)重不足的局面。接受全科醫(yī)學(xué)完整訓(xùn)練的專(zhuān)業(yè)人才,可為個(gè)人、家庭、社區(qū)提供優(yōu)質(zhì)、便捷、經(jīng)濟(jì)、一體化的基層醫(yī)療保健服務(wù),并提供生命與健康的全方位、全過(guò)程負(fù)責(zé)式管理[1]。如何教育和培訓(xùn)高質(zhì)量的全科醫(yī)生是未來(lái)全科醫(yī)生培養(yǎng)亟待解決的問(wèn)題。

    圖3 本聯(lián)箱梁傾覆軸線圖

    成橋狀態(tài)下,箱梁傾覆軸線到各個(gè)支座處的垂直距離及其反力取值見(jiàn)表1。

    表1 傾覆軸線到支座處垂直距離及其反力

    抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)采用式(1)進(jìn)行計(jì)算:

    式中:RGi為成橋狀態(tài)時(shí)各個(gè)支座的支反力,xi為各個(gè)支座到傾覆軸線的垂直距離;qk為車(chē)道荷載中均布荷載,qk=10.5 kN;Pk為車(chē)道荷載中集中荷載,Pk=332 kN;Ω為傾覆軸線與橫向加載車(chē)道圍成的面積,Ω=153 m2;e為橫向最不利車(chē)道位置到傾覆軸線的垂直距離,e=3.78 m;μ為沖擊系數(shù),μ=0.226。

    由式(1)計(jì)算可知,抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)為17.77,大于5,滿(mǎn)足相關(guān)規(guī)范要求。單車(chē)道偏載情況下汽車(chē)荷載效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)等于3.4時(shí),對(duì)箱梁扭轉(zhuǎn)角進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果見(jiàn)圖4。

    圖4 箱梁扭轉(zhuǎn)角計(jì)算結(jié)果

    由圖4可知,箱梁中墩處扭轉(zhuǎn)角0.002<0.02,滿(mǎn)足相關(guān)規(guī)范要求。

    2.2.2 丹霞互通E匝道2號(hào)橋(0#~3#)

    丹霞互通E匝道橋2號(hào)橋跨徑組合為(36+36+31)m,橋面寬度為10.5 m,圓曲線半徑R=150 m;整聯(lián)支架澆注,1#、3#墩、0#臺(tái)座間距4.82 m,采用雙支承;2#墩為獨(dú)柱單支承。

    全聯(lián)箱梁模型消隱圖見(jiàn)圖5;荷載基本組合下,對(duì)邊支座脫空進(jìn)行驗(yàn)算,其反力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖6。

    圖5 模型消隱圖

    圖6 反力計(jì)算結(jié)果圖

    由圖6可知,在荷載基本組合下,邊支座處反力值為585.3 kN,支座處處于受壓狀態(tài),支座沒(méi)有脫空。計(jì)算箱梁抗傾覆穩(wěn)定系數(shù),傾覆軸線見(jiàn)圖7。

    圖7 本聯(lián)箱梁傾覆軸線圖

    計(jì)算相關(guān)參數(shù):qk=10.5 kN;Pk=332 kN;Ω=156.5 m2;e=3.56 m;μ=0.226。成橋狀態(tài)下,箱梁傾覆軸線到各個(gè)支座處的垂直距離及其反力取值,見(jiàn)表2。

    表2 傾覆軸線到支座處垂直距離及其反力

    根據(jù)式(1),計(jì)算得到抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)為23.15,大于5,滿(mǎn)足相關(guān)規(guī)范要求。單車(chē)道偏載情況下汽車(chē)荷載效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)等于3.4時(shí),對(duì)箱梁扭轉(zhuǎn)角進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果見(jiàn)圖8。

    圖8 箱梁扭轉(zhuǎn)角計(jì)算結(jié)果

    由圖8可知,箱梁中墩處扭轉(zhuǎn)角0.002<0.02,滿(mǎn)足相關(guān)規(guī)范要求。

    2.2.3 丹霞互通G匝道橋(0#~4#)

    丹霞互通G匝道橋跨徑組合為(28+36+36+28)m,橋面寬度為10.5 m,圓曲線半徑R=120 m,緩和曲線A=110 m;整聯(lián)支架澆注,1#、2#、4#墩、0#臺(tái)支座間距4.82 m,采用雙支承;3#墩為獨(dú)柱單支承。

    全聯(lián)箱梁模型消隱圖見(jiàn)圖9;荷載基本組合下,對(duì)邊支座脫空進(jìn)行驗(yàn)算,其反力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖10。

    圖9 模型消隱圖

    圖10 反力計(jì)算結(jié)果圖

    由圖10可知,在荷載基本組合下,邊支座處反力值為403.4 kN,支座處處于受壓狀態(tài),支座沒(méi)有脫空。計(jì)算箱梁抗傾覆穩(wěn)定系數(shù),傾覆軸線見(jiàn)圖11。

    圖11 本聯(lián)箱梁傾覆軸線圖

    計(jì)算相關(guān)參數(shù):qk=10.5 kN;Pk=332 kN;Ω=152.4 m2;e=3.77 m;μ=0.226。成橋狀態(tài)下,箱梁傾覆軸線到各個(gè)支座處的垂直距離及其反力取值,見(jiàn)表3。

    根據(jù)式(1),計(jì)算得到抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)為64.27,大于5,滿(mǎn)足相關(guān)規(guī)范要求。單車(chē)道偏載情況下汽車(chē)荷載效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)等于3.4時(shí),對(duì)箱梁扭轉(zhuǎn)角進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果見(jiàn)圖12。

    表3 傾覆軸線到支座處垂直距離及其反力

    圖12 箱梁扭轉(zhuǎn)角計(jì)算結(jié)果

    由圖12可知,箱梁中墩處扭轉(zhuǎn)角0.002<0.02,滿(mǎn)足相關(guān)規(guī)范要求。

    3 結(jié)語(yǔ)

    (1)汽車(chē)超載等因素使得橋梁負(fù)載過(guò)大,在承載能力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)下均對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的安全性產(chǎn)生不良影響,不利于其橫向抗傾覆穩(wěn)定性;同時(shí),橋梁負(fù)載過(guò)大引起混凝土產(chǎn)生裂縫,降低橋梁結(jié)構(gòu)的耐久性。因此,嚴(yán)控橋面負(fù)載過(guò)大是保證橋梁結(jié)構(gòu)安全、提高橋梁橫向抗傾覆穩(wěn)定性的一項(xiàng)重要舉措。

    (2)對(duì)比丹霞互通不同匝道橋抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)可知,D匝道橋抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)相對(duì)最小,其傾覆軸所在位置相對(duì)最危險(xiǎn)。

    (3)對(duì)本次抗傾覆驗(yàn)算可以滿(mǎn)足相關(guān)要求的獨(dú)柱墩橋梁,待建設(shè)完成運(yùn)營(yíng)后也應(yīng)加強(qiáng)日常的檢查和維護(hù)。除此以外,還需采取限制超載的措施,如采取臨時(shí)護(hù)欄等措施使車(chē)輛盡量位于箱梁中心線附近,以確保安全。

    參考文獻(xiàn)

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    [3]李前名. S形高架橋混凝土箱梁更換為鋼箱梁設(shè)計(jì)[J].世界橋梁,2014,42(3):80-84.

    [4]劉慶良,趙棟,呂惠明,等.連續(xù)獨(dú)柱墩彎箱梁橋偏移分析及糾偏措施研究[J].現(xiàn)代交通技術(shù),2016,13(4):43-46.

    [5]萬(wàn)世成,黃僑.獨(dú)柱墩連續(xù)梁橋偏載下的抗傾覆穩(wěn)定性研究綜述[J].中外公路,2015,35(4):156-161.

    [6]趙陽(yáng)陽(yáng),潘龍文,邵金彬.獨(dú)柱墩連續(xù)梁橋橫向安全機(jī)理分析[J].公路,2014,59(8):211-213.

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    [8]邱文亮,胡美.城市獨(dú)柱墩梁橋結(jié)構(gòu)體系研究[J].防災(zāi)減災(zāi)工程學(xué)報(bào),2010,30(S1):164-167.

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