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    試驗(yàn)分析摻砂量對(duì)水泥砂漿樁Duncan-Chang模型參數(shù)影響

    2018-04-04 02:23:28李昉
    關(guān)鍵詞:質(zhì)土砂量鄧肯

    李昉

    (中鐵第四勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,湖北 武漢 430063)

    水泥土樁是軟土地基處理的常用方法之一,國內(nèi)外學(xué)者做了廣泛研究。然而,當(dāng)?shù)鼗了苄灾笖?shù)較高時(shí),水泥土樁容易出現(xiàn)成樁強(qiáng)度偏低、加固深度較淺、變形模量偏小等問題[1]。在高含水率的淤泥地基中,水泥土樁成樁困難,樁體強(qiáng)度較低,加固效果不理想[2]。水泥砂漿樁是近年來在水泥土樁的基礎(chǔ)上改進(jìn)的一種新型深層攪拌樁,它是由水泥、細(xì)砂、水按一定的配合比拌和,與土體攪拌而成,具有一定的強(qiáng)度,它與樁間土一起,通過褥墊層形成水泥砂漿樁復(fù)合地基[3]。近年來,水泥砂漿樁在工程實(shí)踐中已得到一些應(yīng)用,并積累了一定的工程經(jīng)驗(yàn)。新建向莆鐵路福州杜塢區(qū)間段采用水泥砂漿樁對(duì)地基進(jìn)行加固,工后沉降滿足250 km/h設(shè)計(jì)時(shí)速的客貨共線鐵路設(shè)計(jì)要求[4]。新建石武客運(yùn)專線邯鄲東站粉質(zhì)黏土地基采用水泥砂漿樁加固,在相同地基中采用水泥砂漿樁成樁強(qiáng)度比水泥土樁高出30%左右[5]。新建南寧至欽州沿海鐵路淤泥質(zhì)軟土地基采用水泥砂漿樁處理,強(qiáng)度和沉降均能夠滿足設(shè)計(jì)要求[6]。阮波等[7]通過正交試驗(yàn)對(duì)水泥砂漿樁無側(cè)限抗壓強(qiáng)度影響因素進(jìn)行研究,得出各主要影響因素的主次順序及最優(yōu)配合比;朱維倫[8]試驗(yàn)研究了水泥摻量、齡期對(duì)水泥砂漿樁強(qiáng)度的影響;隋瑞凌等[9]通過水泥砂漿樁無側(cè)限抗壓強(qiáng)度室內(nèi)配比試驗(yàn),研究不同水泥摻入比、不同摻砂量及不同齡期條件下水泥砂漿樁的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度發(fā)展規(guī)律。國內(nèi)外學(xué)者對(duì)水泥砂漿樁的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度研究較多,對(duì)鄧肯?張模型參數(shù)的研究相對(duì)較少,而進(jìn)行數(shù)值模擬時(shí)需要用到水泥砂漿樁彈性模量、泊松比、黏聚力和內(nèi)摩擦角等計(jì)算參數(shù)。因此,本文通過三軸固結(jié)排水試驗(yàn),研究不同摻砂量對(duì)水泥砂漿樁鄧肯?張模型參數(shù)的影響。

    1 試驗(yàn)材料

    土樣取自湖南洞庭湖區(qū)某高速公路軟基淤泥質(zhì)黏土,主要物理性質(zhì)指標(biāo)見表 1,顆粒級(jí)配曲線見圖1。水泥采用PC32.5級(jí)復(fù)合硅酸鹽水泥,物理指標(biāo)見表 2,試驗(yàn)用砂采用天然河砂,其顆粒級(jí)配見表3,細(xì)度模數(shù)Mx為2.1,為細(xì)砂,試驗(yàn)用水為自來水。

    圖1 淤泥質(zhì)土的顆粒級(jí)配曲線Fig. 1 Grading curve of mucky soil

    表1 淤泥質(zhì)土的物理性質(zhì)Table 1 Physical and mechanical properties of mucky soil

    表2 水泥的物理力學(xué)指標(biāo)Table 2 Physical and mechanical properties of cement

    表3 細(xì)砂顆粒級(jí)配Table 3 Particle size distributions of the sand used in the experiment

    2 試驗(yàn)方案

    摻砂量As、水泥摻入比Ac表達(dá)式如下:

    式中:0m′為濕土質(zhì)量;ms為摻入砂的質(zhì)量;mc為摻入水泥質(zhì)量;

    試驗(yàn)考慮摻砂量對(duì)水泥砂漿樁鄧肯?張模型參數(shù)的影響,摻砂量As分別為0,30%,35%,40%,45%和 50%,并設(shè)置一組淤泥質(zhì)土作為對(duì)比。水泥摻入比Ac采用17.1%,水灰比采用0.5。每組試樣分別在200,300和400 kPa圍壓下進(jìn)行固結(jié)排水剪切試驗(yàn),為了保證試驗(yàn)的準(zhǔn)確性,每組試樣制作6個(gè)。

    3 試樣制備及試驗(yàn)

    按照《水泥土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》(JGJ/T 233—2011)[10]要求進(jìn)行制樣。選取代表性的土樣風(fēng)干、碾碎、過0.5 mm篩,取篩分后的干土進(jìn)行試驗(yàn),根據(jù)擬定的試驗(yàn)方案分別稱取試驗(yàn)所需的干土、水泥、砂和水,然后按順序依次在干土中加入水泥、砂并攪拌均勻,最后加水再攪拌均勻。試模內(nèi)涂抹凡士林,然后往試模中裝入試料,將水泥砂漿拌合物分兩次插倒、振實(shí)、刮平制作成高度為80 mm,直徑為39.1 mm的標(biāo)準(zhǔn)圓柱體試樣,注意成型時(shí)間不能超過25 min。經(jīng)過24 h之后進(jìn)行脫模,然后放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù) 28 d。養(yǎng)護(hù)條件為:溫度為(20±2)℃,相對(duì)濕度≥95%。進(jìn)行試驗(yàn)前,對(duì)試樣進(jìn)行抽氣飽和。采用TSZ-1全自動(dòng)三軸儀,試驗(yàn)方法為固結(jié)排水試驗(yàn),剪切速率控制在0.015 mm/min。

    4 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    4.1 水泥砂漿樁的應(yīng)力應(yīng)變曲線

    摻砂量為0,30%,35%,40%,45%和50%時(shí)水泥砂漿樁的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線見圖2。

    由圖2可知,不同摻砂量條件下水泥砂漿樁應(yīng)力應(yīng)變曲線關(guān)系表現(xiàn)為應(yīng)變硬化型,呈雙曲線形式,符合鄧肯?張模型。

    4.2 水泥砂漿樁鄧肯?張模型參數(shù)

    按照《高等土力學(xué)》[11]計(jì)算方法,采用 Excel對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算[12],鄧肯張模型參數(shù)計(jì)算結(jié)果見表4。

    表4 鄧肯?模型八大參數(shù)Table 4 Theeight parameters of Duncan-Chang model

    4.3 摻砂量對(duì)水泥砂漿樁抗剪強(qiáng)度的影響

    從表4中可以看出,摻砂量從30%增加到50%時(shí),黏聚力從46.8 kPa降低到28.8 kPa而內(nèi)摩擦角則從34.6°增加到36.1°。這是因?yàn)樗嘧鳛槟z結(jié)物,水泥摻量不變,當(dāng)摻砂量增大時(shí),顆粒間接觸面積增大,水泥不足以提供全部膠結(jié)作用,導(dǎo)致試樣黏聚力減小。而隨著砂子含量的增大,顆粒間摩擦力及咬合力增大,試樣內(nèi)摩擦角增大。

    4.4 摻砂量對(duì)初始彈性模量的影響

    Ei為應(yīng)力應(yīng)變曲線中ε1=0處的初始彈性模量,不同摻砂量的水泥砂漿樁初始彈性模量計(jì)算結(jié)果見表5。

    由表 5可知,水泥砂漿樁的初始彈性模量在10.0~65.0 MPa之間。當(dāng)摻砂量相同時(shí),試樣的初始彈性模量隨著圍壓的增加而增大。試樣承受豎向應(yīng)力σ1時(shí),試樣縱向壓縮橫向膨脹,當(dāng)圍壓增大時(shí),側(cè)向變形受到限制,從而提高其受力性能,試樣初始彈性模量也隨之增加。在水泥砂漿樁中,水泥為膠結(jié)料,細(xì)砂為細(xì)骨料,而淤泥質(zhì)土中黏粒含量較高,適量細(xì)砂的存在可以相對(duì)的減少黏粒含量,改善顆粒級(jí)配,增強(qiáng)骨架的剛性。

    圖2 不同圍壓σ3下水泥砂漿樁的應(yīng)力?應(yīng)變曲線Fig. 2 Stress-strain curves of cement mortar soil under different confining pressure σ3

    表5 不同摻砂量的水泥砂漿樁初始彈性模量Table 5 Initial elastic module of cement mortar pile with different sand content MPa

    4.5 摻砂量對(duì)泊松比的影響

    不同摻砂量的水泥砂漿樁初始泊松比vi計(jì)算結(jié)果見表6。

    當(dāng)摻砂量相同時(shí),試樣的初始泊松比隨著圍壓的增加而減小,這是因?yàn)殡S著圍壓的增大,試樣側(cè)向變形受到更大的限制,從而側(cè)向變形減小,泊松比減小。由表 6可知,水泥土的初始泊松比在0.35~0.4之間,水泥砂漿樁初始泊松比在 0.2~0.35之間。

    表6 不同摻砂量的水泥砂漿樁初始泊松比Table 6 Initial poisson ratio of cement mortar pile with different sand content

    圖3 試樣在σ3=200 kPa圍壓下的破壞形態(tài)Fig. 3 Failure shape of sample when confining pressure is 200 kPa

    4.6 水泥砂漿樁的破壞形態(tài)

    圖3所示分別為淤泥質(zhì)土、水泥土、水泥砂漿樁試樣在σ3=200 kPa圍壓下的破壞形態(tài)。從圖3中可以看出,淤泥質(zhì)土為塑性破壞,外形呈鼓狀;水泥土破壞后的試樣中部出現(xiàn)鼓脹,并出現(xiàn)剪切破裂面;水泥砂漿樁試樣為脆性破壞,剪切后的試樣出現(xiàn)一個(gè)與水平方向約成 60°的破裂面。這表明,摻入水泥使淤泥質(zhì)土由塑性破壞轉(zhuǎn)為脆性破壞,隨著摻砂量的增大,試樣的脆性進(jìn)一步增強(qiáng)。

    5 水泥砂漿樁與水泥土樁成本分析

    懷邵衡鐵路某段軟土路基工程,地基土的物理力學(xué)指標(biāo)見表7。路基沉降設(shè)計(jì)值為5 mm,利用上述鄧肯?張模型獲得水泥砂漿樁及水泥土樁的力學(xué)參數(shù),采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件建立鐵路路基模型,路基計(jì)算寬度為30 m,樁徑為0.5 m,樁長(zhǎng)為8 m,三角形布置。水泥土樁和水泥砂漿樁的水泥摻入比均為17.1%,水泥砂漿樁摻砂量為50%。調(diào)整水泥砂漿樁及水泥土樁間距使路基沉降為5 mm,經(jīng)FLAC3D模擬計(jì)算,當(dāng)采用水泥土樁進(jìn)行地基加固時(shí),樁間距為 1.0 m;當(dāng)采用水泥砂漿樁進(jìn)行加固時(shí),樁間距為 1.2 m。根據(jù)《鐵路基本建設(shè)工程設(shè)計(jì)概(預(yù))算編制辦法》計(jì)算,水泥土樁費(fèi)用為1 541萬元/km,水泥砂漿樁費(fèi)用為1 037萬元/km。所以采用水泥砂漿樁比水泥土樁更加節(jié)約工程成本。

    表7 懷邵衡鐵路軟土的物理力學(xué)指標(biāo)Table 7 Physical and mechanical indexes of soft soil of Huai- Shao- Heng railway

    6 結(jié)論

    1) 對(duì)于淤泥質(zhì)土,水泥摻入比17.1%,摻砂量在 30%~50%時(shí),水泥砂漿樁應(yīng)力應(yīng)變曲線呈雙曲線型,符合鄧肯?張模型。

    2) 摻砂量從 30%增加到 50%時(shí),水泥砂漿樁內(nèi)摩擦角從34.6°增加到36.1°,而黏聚力從46.8 kPa下降到28.8 kPa。

    3) 摻砂量在 30%~50%范圍內(nèi)時(shí),水泥砂漿樁的初始彈性模量在10.0~65.0 MPa之間,水泥砂漿樁初始泊松比在0.2~0.35之間。

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