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    動車組車體鋁型材隔聲性能分析

    2018-03-21 01:05:02熊劍春賈尚帥
    大連交通大學學報 2018年1期
    關鍵詞:筋板鋁型材隔聲

    熊劍春,賈尚帥

    (中車唐山機車車輛有限公司 產品研發(fā)中心,河北 唐山 063035)

    0 引言

    隨著動車組運行速度的提高,噪聲干擾問題凸顯,尤其是車內噪聲對旅客的乘坐舒適性產生較大的影響[1],動車組的低噪聲設計首先要完成聲學總體指標的制定和驗證[2],其中車體大部件鋁型材既是主要承載結構,同時也是車體隔聲的關鍵組成[3- 4].車體鋁型材的研究主要集中在隔聲量的仿真和試驗[5- 6],文獻[7]通過結構分析、振動分析和聲學特性分析,對鋁型材的減振降噪進行評估和優(yōu)化.

    本文針對動車組車體大部件鋁型材結構,使用混合FE-SEA方法、SEA方法,分頻段建立隔聲仿真模型,進行隔聲預測分析,并和試驗結果進行對比驗證.使用驗證后的鋁型材隔聲仿真模型,對其隔聲量的影響參數(shù)進行對比,分析面板、筋板的厚度、筋板型式、整體高度對其隔聲性能的影響.

    1 隔聲系統(tǒng)統(tǒng)計能量分析基本理論

    1.1 統(tǒng)計能量分析理論

    統(tǒng)計能量法是基于能量的觀點來求解振動系統(tǒng)的聲輻射問題,將研究對象分為若干個子系統(tǒng),通過各個子系統(tǒng)之間的能量耦合作用,建立能量平衡方程,然后求解各個子系統(tǒng)的平均振動或噪聲水平.圖1表示了具有兩個子系統(tǒng)的能量傳遞關系,子系統(tǒng)1、子系統(tǒng)2的輸入能量可以表示為

    P1=Pdiss1+P12

    (1)

    P2=Pdiss2+P21

    (2)

    式中,P1、P2為子系統(tǒng)1,2的輸入功率;Pdiss1和Pdiss2為子系統(tǒng)1,2的損耗功率;P12為子系統(tǒng)1到子系統(tǒng)2的傳遞功率;P21為子系統(tǒng)2到子系統(tǒng)1的傳遞功率.其中,E1和E2分別為子系統(tǒng)1、子系統(tǒng)2中儲存的能量;η1和η2為阻尼損失因子.且

    P12=-P21=ωη12E1-ωη21E2

    (3)

    圖1 統(tǒng)計能量兩個子系統(tǒng)能量遞關系

    如果系統(tǒng)中存在m個子系統(tǒng),那么就會產生m個能量平衡方程,其矩陣形式如下

    (4)

    其中,ω表示分析帶寬內的中心頻率;ηij表示能量從子系統(tǒng)i傳遞到子系統(tǒng)j時的耦合損耗因子;ni表示子系統(tǒng)i的模態(tài)密度;Ei表示子系統(tǒng)i的能量;Pi表示子系統(tǒng)i時間平均上的輸入能量.

    式(4)可以簡化為:

    ω[L][E]=[P]

    (5)

    其中,[P]為輸入能量向量;[L]為關于內損耗因子、耦合損耗因子的矩陣;[E]為子系統(tǒng)的能量向量.

    1.2 有限元-統(tǒng)計能量混合分析理論

    結構動力有限元方程可以表示為[8- 9]

    Dq1=f

    (6)

    式中,D=-ω2M+iωC+K為結構動力剛度矩陣;M、C、K分別為系統(tǒng)質量、阻尼和剛度矩陣;ω為激勵頻率;q1為廣義位移向量;f為廣義載荷.

    如果系統(tǒng)中除了用有限單元方程式(6)表示的確定系統(tǒng)外,還存在基于統(tǒng)計分析的不確定性子系統(tǒng),不確定子系統(tǒng)運動方程可以表示為

    (7)

    (8)

    1.3 隔聲計算

    結構系統(tǒng)在入射聲波的作用下產生振動,并將聲波傳遞到結構另一側,則系統(tǒng)的隔聲傳遞損失表示為

    (9)

    其中,EI和ER分別為入射聲室的聲能量和輻射側聲室的聲能量,本文在高頻段用統(tǒng)計能量法計算得到,中低頻段用有限元統(tǒng)計能量混合法計算得到.

    2 鋁型材有限單元及統(tǒng)計能量分析模型

    2.1 鋁型材結構截面

    動車組車體典型鋁型材結構截面如圖2所示,鋁型材結構包括上板、下板及中間筋板構成,上、下板及筋板中間構成三角形或者梯形的空腔,鋁型材各板件厚度及內部腔型對其隔聲性能有很大影響.

    圖2 鋁型材截面

    2.2 鋁型材有限單元模型

    鋁型材有限單元模型如圖3所示,將鋁型材劃分為四邊形殼單元,單元尺度20 mm,共劃分單元數(shù)為23 000.

    圖3 鋁型材有限單元模型

    2.3 有限元統(tǒng)計能量混合模型

    在鋁型材四周的節(jié)點上施加固定位移約束,定義材料屬性,該有限單元模型即為混合系統(tǒng)中的確定性子系統(tǒng).在一側創(chuàng)建混響入射聲場,另一側創(chuàng)建半無限流體,分別用來模擬入射聲場和輻射聲場,則入射聲場和輻射聲場即為系統(tǒng)中的不確定子系統(tǒng).這種基于有限單元統(tǒng)計能量計算鋁型材中低頻隔聲性能的混合模型如圖4所示.

    圖4 有限元計能量混合模型

    2.4 統(tǒng)計能量分析模型

    在高頻段,用統(tǒng)計能量法進行計算,參考文獻[10]中的方法,將圖2中的鋁型材上板、筋板和下板各劃分一個子系統(tǒng),在鋁型材兩側分別建立混響聲場子系統(tǒng),分別用來模擬入射聲場和輻射側聲場,用于高頻段計算的統(tǒng)計能量分析模型如圖5所示.

    圖5 統(tǒng)計能量分析模型

    2.5 隔聲計算結果

    預測的鋁型材隔聲曲線如圖6所示,圖6表明該動車組車體大部件鋁型材隔聲量預測結果為Rw=32.4 dB.隔聲曲線在中心頻率315 Hz以下的1/3倍頻帶局部較低.

    圖6 統(tǒng)計能量分析模型

    3 鋁型材隔聲試驗

    3.1 隔聲量測試方法

    根據ISO 140-3:1995等相關標準規(guī)定,使用混響室-混響室方法測試動車組車體大部件鋁型材的隔聲量.在發(fā)聲室使用12面無指向聲源輸出粉紅噪聲作為激勵,頻率范圍為中心頻率100~3 150 Hz的1/3倍頻帶.在發(fā)聲室和受聲室內,分別無規(guī)則布置6個麥克風,同時測得兩個混響室的平均聲壓級L1和L2.將測試結果代入式(10),得到試件的頻率隔聲量R.

    (10)

    式中,S為試件表面積;T為受聲室混響時間;V為受聲室容積.

    3.2 測試與計算的隔聲性能分析

    測試的鋁型材隔聲曲線如圖7所示,圖7中也給出了仿真計算的隔聲曲線,圖7表明該鋁型材隔聲預測結果的頻率曲線和試驗結果吻合較好,計權隔聲量Rw值僅相差0.2 dB.因此,鋁型材的隔聲預測是有效且準確的.

    圖7 測試及仿真計算的隔聲曲線

    4 鋁型材隔聲影響參數(shù)分析

    4.1 面板、筋板厚度變化對隔聲量的影響

    圖8給出了鋁型材下板厚度變化和筋板厚度變化對其隔聲性能的影響規(guī)律.由圖可見,鋁型材的隔聲量幾乎在全頻段均隨著下板厚度的增加而提高,增加下板厚度對于提高鋁型材的隔聲具有積極作用.由圖可見,鋁型材的隔聲量在中心頻率800 Hz以下的1/3倍頻帶,基本隨著筋板厚度的增加而增加;而在800 Hz以上的1/3倍頻帶,則基本隨著筋板厚度的增加而降低.總體上,鋁型材的隔聲量隨著筋板厚度的增加略有降低趨勢.

    (a) 下板厚度變化對隔聲量的影響

    (b) 筋板厚度變化對隔聲量的影響

    4.2 不同筋板布置形式對隔聲量的影響

    鋁型材主要的筋板型式包括梯形、三角形和矩形三種,如圖9所示.由圖可見,在中心頻率250 Hz以下的1/3倍頻帶,三角形筋板、梯形筋板、矩形筋板的隔聲頻率曲線依次降低;在中心頻率250~1 000 Hz的1/3倍頻帶,三角形筋板、矩形筋板的隔聲頻率曲線明顯高于梯形筋板;在中心頻率1 000 Hz以上的1/3倍頻帶,梯形筋板的隔聲頻率曲線略高于三角形筋板和矩形筋板.

    (a) 筋板形式

    (b) 不同筋板形式隔聲曲線

    4.3 整體厚度對隔聲的影響

    鋁型材總體厚度是上板和下板之間的距離,如圖2所示,初始的鋁型材總厚度為80 mm.圖10給出了鋁型材整體厚度變化對其隔聲性能的影響,圖10表明,鋁型材的隔聲量基本上隨著高度的增加有提高趨勢,在超過300 Hz中高頻段,隔聲性能隨著鋁型材總體厚度的增加而增大.

    圖10 總厚度對隔聲性能的影響

    5 結論

    (1)分頻段建立了動車組車體大部件鋁型材的隔聲仿真模型,在中、低頻段采用有限元統(tǒng)計能量混合模型,在高頻段采用統(tǒng)計能量分析模型,計算的鋁型材隔聲曲線與試驗結果吻合,計權隔聲量誤差小于0.2 dB,驗證了仿真模型的正確性;

    (2)鋁型材隔聲量隨著面板厚度的增加而增加,增加筋板的厚度會使隔聲量略有降低;

    (3)筋板布置形式在不同的頻率段對隔聲量的影響不同,在小于800 Hz的低頻段,三角形筋板的隔聲性能高于梯形筋板和矩形筋板,矩形筋板在低頻段隔聲性能最差;總體來看,三角形筋板的隔聲性能略好于梯形筋板和矩形筋板;

    (4)在第一個隔聲低谷200 Hz附近,隨著鋁型材總厚度增加隔聲量有所降低,在超過300 Hz中高頻段,隔聲性能隨著鋁型材總體厚度的增加而增大,可以看出增加鋁型材總厚度有利于控制高頻噪聲.

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