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    高速列車車體鋁合金高筋立銑加工銑削力實驗

    2018-03-21 05:48:48韓振軍王忠平王泰吉
    機(jī)械設(shè)計與制造 2018年3期
    關(guān)鍵詞:分力進(jìn)給量切削力

    韓振軍,王忠平,杜 廣,王泰吉

    (中車青島四方機(jī)車車輛股份有限公司,山東 青島 266111)

    1 引言

    目前,我國的高速、輕型和地鐵列車車體大部分由鋁合金型材[1-3]構(gòu)成,車體的側(cè)墻、車頂和底板等大部件的多余立筋等結(jié)構(gòu)都需要通過銑削加工進(jìn)行去除。由于鋁合金型材壁薄、中空和長跨距等結(jié)構(gòu)特性,在加工過程中常常出現(xiàn)變形和顫振等問題。近年來,學(xué)者們認(rèn)為銑削力是影響鋁合金型材加工質(zhì)量的主要因素[4-6],并通過立銑刀高速加工鋁合金銑削力試驗研究,還有學(xué)者發(fā)現(xiàn)改變銑削方向能有效地避免刀具對工件的猛然撞擊[7-9]。針對高速列車車體常用的薄壁鋁合金的立銑加工過程,在分析和研究銑削參數(shù)與銑削力之間關(guān)系的基礎(chǔ)上,對薄壁壁板瞬時銑削力計算模型進(jìn)行研究,結(jié)合實驗驗證結(jié)果分析銑削參數(shù)對各切削分力的影響規(guī)律。

    2 銑削力模型

    為描述鋁合金型材立筋銑削過程產(chǎn)生的銑削力,根據(jù)高速切削原理建立立筋銑削加工銑削力模型,如圖1所示。圖中:n—主軸轉(zhuǎn)數(shù);ap—切削深度;f—進(jìn)給量;δ—立筋厚度;H—立筋高度;R—刀具半徑;FX,F(xiàn)Y,F(xiàn)Z—銑刀沿X、Y 和Z 三個方向的切削力。

    圖1 鋁合金型材立筋銑削加工模型Fig.1 Vertical Stud Milling Force Model of Aluminum Alloy Profile

    刀具銑削加工過程中,設(shè)剪切區(qū)刀刃任意微元與工件作用的dFn,dFr,dFf分別為法向切削力、徑向切削力和切向摩擦力,θ為刃傾角,ac為切削厚度,則 dFX,dFY,dFZ與 dFn,dFr,dFf之間的轉(zhuǎn)換矩陣:

    式中:φ—微元法向與X軸夾角。若微元法向切削合力為:

    式中:C—實驗常數(shù);σ—切削應(yīng)力。

    根據(jù)切削原理有幾何關(guān)系:

    則X、Y和Z三個方向的切削分力dFx,dFy和dFz表示為:

    通過實驗觀察發(fā)現(xiàn),在薄板很小的條件下各銑削分力大小和銑削深度關(guān)系不大。通過積分運(yùn)算就可以得到銑削過程中的切削分力,根據(jù)實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合得到關(guān)于轉(zhuǎn)數(shù)和進(jìn)給量的銑削力算式:

    不同轉(zhuǎn)速和進(jìn)給量條件下的數(shù)值分析計算結(jié)果,如圖2所示。隨著進(jìn)給量減小和轉(zhuǎn)速提高各切削分力均有所降低,切削分力Fx大于另外兩個比較接近的切削分力Fy與Fz。

    圖2 不同銑削條件下銑削力理論結(jié)果Fig.2 Theoretical Results of Milling Force Under Different Conditions

    3 銑削力實驗

    為方便研究銑削參數(shù)對各切削分力的影響,搭建了立筋銑削力實驗平臺,如圖3所示。銑削數(shù)據(jù)采集與數(shù)據(jù)處理系統(tǒng)由高頻壓電式測力儀、電荷放大器、數(shù)據(jù)采集卡、數(shù)據(jù)分析計算機(jī)組成。在實驗過程中,刀具用φ30硬質(zhì)合金立銑刀,實驗材料為車體常用的鋁合金,立筋厚度為 7mm,切削參數(shù)范圍:主軸轉(zhuǎn)速 n=(7000~8000)r/min,進(jìn)給量 f=(600~1000)mm/min,吃刀深度 ap=(20~30)mm。

    圖3 立銑加工銑削力實驗系統(tǒng)Fig.3 Experimental System of Vertical Stud Milling Force

    4 結(jié)果與討論

    銑削力實驗的數(shù)據(jù)整理結(jié)果進(jìn)行整理,每個進(jìn)給量都對應(yīng)不同的轉(zhuǎn)速,每個吃刀深度都對應(yīng)不同的進(jìn)給量,因此,每次實驗都會產(chǎn)生Fx,F(xiàn)y和Fz三個方向的切削力。通過實驗獲得的不同切削條件下立銑加工銑削力波動圖,如圖4所示。不同切削速度條件下的銑削力波動對比情況,如圖4(a)、圖4(b)所示。切削速度的提高會使三個方向的銑削力波動范圍有所降低;不同進(jìn)給量條件下的銑削力波動對比情況,如圖4(a)、圖4(c)所示。進(jìn)給量的提高會使三個方向的銑削力波動范圍明顯增大;不同銑削深度條件下的銑削力波動對比情況,如圖4(b)、圖4(d)所示。銑削深度的減小對銑削力波動范圍的影響不明顯,但會影響立筋的振動情況。

    由于切削力在整個實驗過程中呈波動狀態(tài),提取平均值作為每次試驗的切削力。將切削力按照不同的轉(zhuǎn)速和吃刀深度整理成進(jìn)給量為橫軸、切削力為縱軸的切削力變化圖,如圖5所示。由圖5(a)與圖 5(b)和圖 5(c)與圖 5(d)的對比可見,主軸轉(zhuǎn)速對銑削分力Fx的影響較明顯,隨著主軸轉(zhuǎn)速的提高,銑削分力Fx變化范圍隨之減小,主軸轉(zhuǎn)速提高至8000r/min時,銑削分力Fx隨進(jìn)給量變化的明顯程度降低。銑削分力Fy與Fz的變化趨勢在這兩種主軸轉(zhuǎn)速條件下增加的程度不明顯,基本趨于平緩。實驗說明銑削分力Fx隨主軸轉(zhuǎn)速提高而降低,主軸轉(zhuǎn)速在8000r/min的條件下對銑削力的增加程度不明顯。由圖5可見,進(jìn)給量對銑削分力Fx的影響較明顯,隨著進(jìn)給量的提高,銑削分力Fx逐漸增大,主軸轉(zhuǎn)速提高至8000r/min時,銑削分力Fx隨進(jìn)給量變化的明顯程度降低。銑削分力Fy與Fz在這兩種主軸轉(zhuǎn)速條件下,隨進(jìn)給量增加程度不明顯。實驗說明進(jìn)給量是使切削分力Fx增加的因素之一,而對切削分力Fy和Fz的影響程度不明顯。由圖 5(a)與圖 5(c)和圖 5(b)與圖 5(d)對比可見,吃刀深度的增大使切削分力Fx和Fy的增加程度有所提高,對銑削分力Fz的影響較弱。由于刀具幾何的影響,吃刀深度的增加對銑削分力Fz的影響最不明顯。由于受到刀具底部圓角效應(yīng)的影響,理論計算結(jié)果的切削分力Fy與Fz均與實驗結(jié)果有所偏差,而切削分力Fx與實驗結(jié)果比較接近,驗證了理論模型的可行性。

    5 結(jié)論

    針對車體常用鋁合金高筋立銑加工過程,進(jìn)行了銑削力建模和銑削力實驗,獲得了不同銑削條件下銑削力的波動情況,并根據(jù)實驗結(jié)果探討了主軸轉(zhuǎn)速、進(jìn)給量和吃刀深度對銑削力的影響。結(jié)果表明:銑削速度的增大和進(jìn)給量的減小會使銑削力的波動程度有所降低,而銑削深度對銑削力的波動范圍影響不明顯,但會影響銑削力的波動情況。進(jìn)給量和吃刀深度是影響銑削力增加的主要因素,主軸轉(zhuǎn)速的提高會一定程度地減小銑削力,從而降低銑削力受進(jìn)給量和吃刀深度的影響程度。吃刀深度對銑削分力Fx和Fy的影響較明顯,進(jìn)給量對銑削分力Fx的影響較明顯,銑削分力Fz在整個實驗過程中的無明顯變化。由于受到刀具底部圓角的影響,切削分力Fy和Fz的計算結(jié)果與實際存在一定差異,切削分力Fx與實驗結(jié)果吻合較好,對銑削參數(shù)控制車體薄壁壁板類零件的加工變形研究奠定了基礎(chǔ)。

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