W/O型微乳酸前置沖洗液的制備及其性能研究

彭志剛 鐘明鏡 馮 茜 霍錦華 羅文嘉 劉高峰 張博建

0 引言

在頁巖氣資源勘探開發(fā)過程中，針對頁巖層水敏性強，頁巖氣水平井易坍塌、摩阻大等問題，常選用油基鉆井液鉆井[1]。然而，在鉆完井后，在井壁會形成一層難以沖洗的油膜，以及油膜包附的泥餅[2-3]。在固井時，油膜及泥餅與水泥漿不相容，嚴重影響水泥的界面膠結(jié)強度，降低固井質(zhì)量，危及施工安全。因此，在注水泥漿前，需預(yù)先泵入前置沖洗液，沖洗井壁以保證固井質(zhì)量。水基沖洗液與油基鉆井液、泥餅由于潤濕性差異，沖洗效率不高，所以現(xiàn)在對于頁巖水平井油基鉆井液，常采用柴油、乳狀液等親油性強的沖洗液，但該類沖洗液與固井水泥漿仍然存在相容性差的缺點，影響頁巖水平井固井質(zhì)量[4-7]。

微乳酸是粒徑介于10～100 nm的單分散體系，具有微乳液的系列優(yōu)點，如可自發(fā)形成穩(wěn)定不分層、均一透明的體系、與油水互溶、界面張力低等[8-9]。此外，微乳酸中因為酸的存在，還具有溶蝕無機固相的能力、超強緩蝕特點，在油田增產(chǎn)措施中廣泛應(yīng)用，而在固井施工中鮮有研究[10-11]。因此，筆者綜合了微乳液與酸液的性能優(yōu)勢，利用微乳酸中所含表面活性劑的增溶能力溶解清洗油基泥餅上的油膜，利用土酸的酸蝕能力清洗井壁泥餅[12]。在前人研究的基礎(chǔ)上，提出油基鉆井液用W/O型微乳酸沖洗液的設(shè)計及配制方法，并通過對其沖洗性能的評價及微觀機理的分析，進一步說明微乳酸作為前置沖洗液的可行性。

1 實驗部分

1.1 原料與儀器

0號柴油（市售）、鹽酸、氫氟酸、正丁醇、正辛醇均為分析純試劑（成都市科龍試劑化工試劑廠）；主表面活性劑（C-223——主要成分長鏈季銨鹽，Z-15——主要成分聚氧乙烯醚，廣東中聯(lián)邦精細化工有限公司）；油基鉆井液（取自國內(nèi)某油氣田YY3-1HF井，井深3 778 m，出口溫度58 ℃），配方（均為質(zhì)量分數(shù)）：80%～90%柴油＋20%～10%的氯化鈣鹽水＋2%～3%有機土＋2%～ 3%石灰＋1%～ 3%主乳化劑＋1%～3%輔乳化劑＋1%～2%潤濕劑＋0.1%～0.2%增黏劑＋1%～3%降濾失劑＋1%～3%封堵劑＋重晶石。鉆井液流變性如表1所示。

表1 鉆井液流動和變形性能表

Zeta PALS 190 Plus型Zeta電位及粒度分析儀（美國Brookhaven）；PQ-001型核磁共振變溫流體分析儀（蘇州紐邁電子科技有限公司）；KRUSS DSA30S型界面參數(shù)一體測量系統(tǒng)（德國KRUSS）；GGS71-A型高溫高壓失水儀（青島同春石油儀器有限公司）；ZNN-D6B型六速旋轉(zhuǎn)黏度計（青島同春石油儀器有限公司）。

1.2 實驗內(nèi)容

1.2.1 微乳酸的配制

助表面活性劑與主表面活性劑疏水基碳素比為1︰2時，更易形成微乳液。且主表面活性劑1︰主表面活性劑2=3︰2時（本文涉及所有比例均為質(zhì)量比），配制的微乳酸，溶酸量大[13]。

配制用作擬三元相圖的微乳酸[14]。在室溫（25f1℃）條件下，以C-223︰Z-15= 3︰2，正丁醇︰正辛醇=1︰2的比例混合溶解作為S。按S︰O（油相）=10︰0、9︰1、8︰2、7︰3、6︰4、5︰5、4︰6、3︰7、2︰8、1︰9、0︰10的比例取S和柴油于燒杯中，滴加土酸（4%氫氟酸＋16%鹽酸）直至溶液由澄清變?yōu)榛鞚幔涗浀渭油了岬馁|(zhì)量，作擬三元相圖。微乳酸是由酸（C）、油（O）、表面活性劑（S）和助表面活性劑（A）等組分，在適當比例下，自發(fā)形成的透明的或者半透明的、各向同性和熱力學(xué)穩(wěn)定的體系。按微乳酸是否與多余的油或酸共存分為以下幾類：WinsorⅠ型，兩相O/W微乳液與過量水（酸）相共存；WinsorⅡ型，兩相W/O微乳液與過量水（酸）相共存；WinsorⅢ型，三相微乳液相與過量水（酸）相和油相共存；WinsorⅣ型，單相微乳液相[15]。通過配制的微乳酸分層情況，判別其Winsor類型。同時，利用染色法鑒別W/O、O/W類型：將微乳酸置于塑膠燒杯中，往微乳酸中滴油溶性染料（蘇丹Ⅲ），若微乳液整體帶色，則為W/O型，反之為O/W型。

1.2.2 沖洗效率評價

配制用于沖洗的微乳酸、微乳液及普通沖洗液。在室溫（25f1℃）條件下，以C-223︰Z-15=3︰2的質(zhì)量復(fù)配比取主表面活性劑，以對油—酸質(zhì)量比（以下簡稱O︰C）=6︰3、5︰4、4︰5、3︰6的比例取柴油和土酸（4%氫氟酸＋16%鹽酸）混合均勻，逐滴加入助表面活性劑（正丁醇︰正辛醇=1︰2），使溶液由混濁變澄清。同時，配制普通沖洗液（配方：水＋0.3%CT＋1%WP-1＋5%ML-2＋0.4%CMP）和微乳液沖洗液（配方：水＋30%SP-2＋5%BZJ＋3%QZJ＋柴油）。

沖洗效率評價方法：稱量洗凈干燥的金屬篩網(wǎng)，記質(zhì)量為M0；選用高溫高壓失水儀，在壓力為3.5 MPa、時間為30 min條件下用油基鉆井液造泥餅，將造好的泥餅置于空氣中1 min，稱量記質(zhì)量為M1；將泥餅分別固定在裝有沖洗液的燒杯中，用攪拌棒不接觸泥餅的情況下控制轉(zhuǎn)速為100 r/min，攪動沖洗液以達到?jīng)_洗效果，沖洗5 min后取出，將泥餅放在空氣中1 min后稱量，記質(zhì)量為M2。造餅及沖洗過程實時記錄、拍照，以便觀察其直觀效果圖。沖洗效率計算如下：

1.2.3 潤濕性能評價

固井一、二界面的潤濕性能可通過接觸角的測量體現(xiàn)[16]?？疾旃叹唤缑鏉櫇窠亲兓闆r：在未接觸油基鉆井液的套管壁面、附著油基鉆井液的套管壁面和用O︰C=5︰4的微乳酸沖洗過的套管壁面滴加清水，用界面參數(shù)分析儀測量以上3種套管不同位置的接觸角。考察固井二界面潤濕角變化情況：在未接觸油基鉆井液的人造巖心表面、浸泡油基鉆井液的人造巖心表面和用O︰C=5︰4的微乳酸沖洗過的人造巖心表面，用界面參數(shù)分析儀測量以上3種巖心不同位置的接觸角。

1.2.4 微乳酸緩蝕性能評價

微乳酸緩蝕率評價，參照標準SY/T 5405 1996《酸化用緩蝕劑性能評價方法及指標》進行評價。N80標準鋼片用無水乙醇洗凈，吹干后置于干燥皿中24 h稱重（M0），分別放入60 ℃微乳酸液中反應(yīng)1 h、2 h、3 h、4 h（Δt），取出稱重（M1）。分別做 3 組平行實驗，數(shù)據(jù)取平均值。計算如下：

式中vi、 分別表示第i組鋼片腐蝕速率、鋼片平均腐蝕速率，g/(m2gh)；Δt表示反應(yīng)時間，h；Ai表示第i組鋼片表面積，mm2。

1.2.5 微乳酸與鉆井液的相容性評價

由行業(yè)標準SY/T5374-2000《油氣井注水泥前置液使用方法》，考察該沖洗液對油基鉆井液的流變性影響。取O︰C=5︰4的微乳酸與油基鉆井液以95/5、75/25、50/50、25/75、5/95以及全鉆井液的比例，在六速旋轉(zhuǎn)黏度計不同轉(zhuǎn)速下測驗θ值，用式（4）、（5）計算流性指數(shù)（n）以及稠度系數(shù)（K）：

式中n表示流性指數(shù)，無因次；K表示稠度系數(shù)，Pagsn；θ300、θ100分別表示轉(zhuǎn)速為 300 r/min、100 r/min的讀數(shù)。

1.2.6 微乳酸粒徑分析

取 0.6 g C-223，0.4 g Z-15，5 mL柴 油，4 mL土酸（4%氫氟酸＋16%鹽酸）充分混合，用復(fù)配好的助表面活性劑（正丁醇︰正辛醇=1︰2）滴加至澄清。選用Zeta電位及粒度分析儀對其平均粒徑進行分析[17]。

1.2.7 低場核磁共振分析

利用低場核磁共振技術(shù)，對O︰C=4︰5、5︰4、6︰3的微乳酸進行橫向弛豫時間（T2）測試，由弛豫峰位置以及峰面積大小判斷微乳酸中油酸分布情況，從分子尺度上進一步分析微乳酸的結(jié)構(gòu)[18-19]。設(shè)定磁體—探頭MesoMR-060V-VT，測試序列Q-CPMG，磁體溫度32 ℃，射頻信號頻率主值為23 MHz，射頻信號偏移量為21 662.81 Hz，采樣點數(shù)為480034，接收機接收的信號頻率范圍（接收機帶寬）為200 kHz，重復(fù)采樣時間間隔為1500.000 ms，模擬增益為5.0，數(shù)字增益為3，前置放大增益為0，回波個數(shù)為8 000，累計采樣次數(shù)為8，射頻90°脈沖寬度為7 μs，射頻180°脈沖寬度為16 μs。采集的數(shù)據(jù)通過InvFit反演軟件進行反演計算，得到樣品的T2值分布曲線。將樣品置于對磁信號無干擾的聚四氟乙烯試樣瓶中，然后放入測試管進行T2的測定。

2 結(jié)果與討論

2.1 微乳酸的相行為研究

在室溫（25 f 1 ℃）下，以表面活性劑＋助表面活性劑（S）、土酸（C）、柴油（O）為三相得到擬三元相圖，如圖1所示。由圖1可知，微乳酸區(qū)域面積大，增溶油、酸量多，在總表面活性劑含量較少的時候，柴油與土酸仍然能很好互溶。表面活性劑的親水親油平衡值（HLB值，下同）不僅與其本身結(jié)構(gòu)有關(guān)，還與體系的溫度、pH值有關(guān)。本實驗中選用C-223表面活性劑的HLB值在13～14，而表面活性劑Z-15的HLB值在6～8，復(fù)配以后形成的主表面活性劑體系的HLB值在8～11，跨度范圍較大，可配制成O/W型又可配制成W/O型微乳酸[20]。為滿足沖洗要求，既需要增溶的酸多，達到酸溶效果，又需要增溶油基泥餅中的油，因此配制的微乳酸應(yīng)該在腐蝕標準下盡可能攜帶多的酸，又較大范圍地為油騰出空間，以便在沖洗時能吸取更多的油基泥餅中的油，改變壁面的潤濕性。體系的HLB值越大，對油的增溶空間更大。這種條件下配置的微乳酸更趨于W/O型，因此選擇W/O型單相微乳酸（WinsorⅣ）用于沖洗更好[21]。

圖1 微乳酸擬三元相圖

2.2 沖洗效率評價

選取實驗中，沖洗前泥餅（圖2-a）、普通沖洗液沖洗后的泥餅（圖2-b）、微乳液沖洗后的泥餅（圖2-c）以及用O︰C=5︰4微乳酸沖洗后的泥餅（圖2-d），觀察其直觀效果圖。從圖2中可以看出，普通沖洗液其沖洗效率為72.1%，對油及泥餅的沖洗效果均不佳；而微乳液沖洗后沖洗效率達75.8%，仍殘余部分泥餅；經(jīng)微乳酸沖洗后，沖洗效率可達96.86%，篩網(wǎng)上的油跡及泥餅均沖洗掉。

圖2 沖洗液沖洗效果圖

不同O︰C及不同類型的沖洗液的沖洗效率如圖3所示。普通沖洗液僅對油基鉆井液進行簡單沖洗，并未達到較高沖洗效率[22-23]。微乳液在沖洗上體現(xiàn)很強的優(yōu)勢，而微乳酸結(jié)合酸的溶蝕效果，沖洗效率更加顯著，已達96.86%。微乳酸作為沖洗液，一是利用表面活性劑的強增溶能力溶解油基鉆井液，二是利用土酸的酸蝕能力溶蝕泥餅，使致密泥餅變得松散更容易被沖洗掉。從效率上，選取O︰C=5︰4的配方：0.6 g C-223＋0.4 g Z-15＋5 mL柴油＋4 mL土酸[4%（質(zhì)量分數(shù)）氫氟酸＋16%（質(zhì)量分數(shù)）鹽酸]＋0.6 g正辛醇＋0.3 g正丁醇。

圖3 不同類型沖洗液的沖洗效率圖

2.3 潤濕性能評價

巖心表面及套管壁面接觸角變化情況如圖4所示。圖4-a為未接觸油基鉆井液時，巖心表面接觸角50°，說明選用巖心為水潤濕壁面，而接觸鉆井液以后，接觸角變?yōu)?0°（圖4-b），此時巖心表面黏附一層油基鉆井液，使得潤濕性急劇變化，經(jīng)微乳酸沖洗以后，油膜被沖洗干凈，同時壁面殘留少量表面活性劑，進一步降低界面張力，使得接觸角變?yōu)?7e（圖4-c）。而套管壁在未接觸表面活性劑時，潤濕角為45°（圖4-d），附著油基鉆井液后，壁面接觸角變?yōu)?0°（圖4-e），這是因為套管壁面光滑，油膜很少掛于壁面，使得潤濕性改變不大。而沖洗以后，接觸角降為40°（圖4-f），附著在壁面的油基鉆井液被沖洗干凈，表面完全轉(zhuǎn)變?yōu)橛H水性表面，套管壁界面潤濕性能提高。

圖4 沖洗前后的接觸角變化照片

2.4 微乳酸緩蝕性能評價

微乳酸對鋼片的腐蝕速率如表2所示。實驗數(shù)據(jù)表明，在4 h的腐蝕其平均腐蝕率為3.11 g/（m2gh），低于同條件下，酸液腐蝕速率的國家標準為8.00 g/（m2gh），表明配制出的微乳酸具有實用性。土酸經(jīng)過微乳化后，其中的氫離子在表面活性劑形成的膠束的束縛下，釋放速度得到一定程度的減緩。因此不用外加緩蝕劑就可以運用于沖洗。

表2 鋼片腐蝕速率表

2.5 微乳酸與鉆井液的相容性評價

微乳酸對油基鉆井液流變參數(shù)的影響如表3所示。現(xiàn)場取來的油基鉆井液的流變性很好，同微乳酸以不同體積比混溶后，仍保持良好的流變性能。鉆井液在混入微乳酸后，沒有出現(xiàn)絮凝現(xiàn)象，說明該微乳酸作為沖洗液，不僅沒有因為酸性破壞鉆井液的相關(guān)性能，反而與鉆井液相容性好，具有可實施性。

2.6 微乳酸沖洗液的作用機理分析

采用Zeta電位及粒度分析儀對微乳酸進行粒徑分析。分析可知，微乳酸粒徑分布均勻，是均一穩(wěn)定體系，平均粒徑為21.2 nm，符合微乳酸的分子尺度標準，消除了由于密度差所造成的溶液分層，這也是微乳酸穩(wěn)定的一個原因。

利用低場核磁共振分析測試技術(shù)，對微乳酸進行橫向弛豫時間T2的測試。根據(jù)相關(guān)文獻，通過對微乳酸T2分布曲線的峰高、峰間距以及峰面積的定量分析，解剖微乳酸中不同物理化學(xué)環(huán)境下氫質(zhì)子運動狀況，分析微乳酸的微觀結(jié)構(gòu)[24-25]。土酸、柴油的單相橫向弛豫時間T2分布曲線如圖5所示。由圖5可看出，土酸和柴油的T2分布曲線均為單一的時間峰，這是因為氫質(zhì)子處于完全相同的物理化學(xué)環(huán)境下。柴油的T2介于200.0～1 400.0 ms，土酸的T2介于333.0～1 217.0 ms，土酸的T2分布范圍在柴油分布范圍之內(nèi)，氫質(zhì)子在其共同區(qū)間的化學(xué)物理環(huán)境相同，有利于二者在表面活性劑銜接作用下完美的溶合，保證微乳酸的穩(wěn)定性。

表3 微乳酸對油基鉆井液流變參數(shù)的影響表

圖5 土酸和柴油的T2分布曲線圖

O︰C對微乳酸T2分布的影響如圖6所示。由圖6可看出，配成微乳酸以后的T2分布曲線出現(xiàn)3組不同的峰，說明氫質(zhì)子處的物理化學(xué)環(huán)境發(fā)生了改變。O︰C=4︰5時，T2分布曲線峰跨度窄，三峰之間距離小，主峰面積占比率小。而5︰4的峰跨度相對較大，峰面積較大。6︰3的峰尖銳且集中在200.0～1 400.0 ms，說明油含量較多，此時可能在微乳酸中已有部分油析出。峰面積越大，聚集氫質(zhì)子越多，說明由表面活性劑形成的界面膜上連接的柴油和土酸較多，界面膜分子密集緊湊，機械強度較高，宏觀上表現(xiàn)在微乳酸更穩(wěn)定且不易分層。

圖6 O︰C對微乳酸T2分布的影響圖

O︰C不同的微乳酸，增溶油、酸能力不同，表現(xiàn)在沖洗過程中則是微乳酸接觸泥餅過程中逐漸變得渾濁。泥餅中含有的可溶物不斷被微乳酸增溶帶走，而其他不被微乳酸增溶的雜質(zhì)則被土酸酸解混入溶液。這些增溶在溶液中的鉆井液不斷破壞微乳酸的穩(wěn)定結(jié)構(gòu)，表面活性劑的增溶能力達到極限，界面膜上致密的分子解散，其中的一些乳液結(jié)構(gòu)產(chǎn)生破壞，連鎖反應(yīng)使得周圍大部分乳滴結(jié)構(gòu)被破壞，從而微乳酸結(jié)構(gòu)解體。

3 結(jié)論

1）利用微乳酸能夠自發(fā)形成熱力學(xué)穩(wěn)定體系、能增溶油污，酸蝕泥餅等多重優(yōu)勢，將其作為固井前置沖洗液，達到提高固井頂替效率和固井界面膠結(jié)質(zhì)量的目的。

2）以C-223︰Z-15=3︰2的質(zhì)量復(fù)配比作為主表面活性劑，選擇正丁醇︰正辛醇=1︰2的質(zhì)量比例作為助表面活性劑，柴油︰土酸=5︰4的比例配置的微乳酸穩(wěn)定性良好，與油基鉆井液相容性好，沖洗效率高達96.86%。

3）選用擬三相圖、Zeta粒徑以及低場核磁共振等手段多方位分析微乳酸結(jié)構(gòu)，為微乳酸作為沖洗液時的作用機理及其自身結(jié)構(gòu)變化提供理論依據(jù)。

4）潤濕性能評價表明，微乳酸作為沖洗液，能有效提高第一、第二界面潤濕性，將親油性界面轉(zhuǎn)變?yōu)橛H水性界面，有利于固井需要。

[ 1 ] 王中華. 頁巖氣水平井鉆井液技術(shù)的難點及選用原則[J]. 中外能源, 2012, 17(4): 43-47.Wang Zhonghua. Difficulty and applicable principle of the drilling fluid technology of horizontal wells for shale gas[J]. Sino-Global Energy, 2012, 17(4): 43-47.

[ 2 ] 趙常青, 胡小強, 張永強, 梁洪, 房皓, 張磊, 等. 頁巖氣長水平井段防氣竄固井技術(shù)[J]. 天然氣工業(yè), 2017, 37(10): 59-65.Zhao Changqing, Hu Xiaoqiang, Zhang Yongqiang, Liang Hong,Fang Hao, Zhang Lei, et al. Anti-channeling cementing technology for long horizontal sections of shale gas wells[J]. Natural Gas Industry, 2017, 37(10): 59-65.

[ 3 ] 崔應(yīng)中, 管申, 李磊, 舒福昌, 向興金. 油基鉆井液對儲層傷害程度的室內(nèi)評估[J]. 鉆井液與完井液, 2012, 29(3): 13-15.Cui Yingzhong, Guan Shen, Li Lei, Shu Fuchang & Xiang Xingjin. Evaluation research on reservoir damage of oil-based drilling fluid[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid, 2012, 29(3): 13-15.

[ 4 ] 陳光, 劉秀軍, 宋劍鳴, 周四兵, 曹樂陶, 雷妍, 等. 丁基羥基茴香醚提高沖洗液抗高溫性的研究[J]. 鉆井液與完井液,2017, 34(3): 81-84.Chen Guang, Liu Xiujun, Song Jianming, Zhou Sibing, Cao Letao, Lei Yan, et al. Use butylated hydroxyanisole to improve high temperature stability of flushing fluid[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid, 2017, 34(3): 81-84.

[ 5 ] 王成文, 孟仁洲, 肖灃峰. 微乳液型油基鉆井液沖洗液技術(shù)[J].油田化學(xué), 2017, 34(3): 422-443.Wang Chengwen, Meng Renzhou & Xiao Fengfeng. Microemulsion flushing fluid used for oil based drilling fluid[J]. Oilfield Chemistry, 2017, 34(3): 422-443.

[ 6 ] Plank J, Tiemeyer C, Buelichen D. A study of cement/mudcake/formation interfaces and their impact on the sealing quality of oil well cement[C]//IADC/SPE Asia Pacific drilling Technology Conference, 25-27 August 2014, Bangkok, Thailand. DOI: http://dx.doi.org/10.2118/170452-MS.

[ 7 ] 李懷科, 李超. 抗高鈣鹽白油基鉆井液沖洗液室內(nèi)研究[J]. 石油化工應(yīng)用, 2015(5): 98-100.Li Huaike & Li Chao. Laboratory study of flushing fluid for white oil oil-based muds with high calcium[J]. Petrochemical Industry Application, 2015(5): 98-100.

[ 8 ] 楊潔, 劉天璐, 毛飛燕, 黃群星, 林炳丞, 池涌. 微乳液法脫除含油污泥中的乳化水[J]. 浙江大學(xué)學(xué)報(工學(xué)版), 2017,51(2): 370-377.Yang Jie, Liu Tianlu, Mao Feiyan, Huang Qunxing, Lin Bingcheng & Chi Yong. Removal of emulsified water in petroleum sludge using micro-emulsion method[J]. Journal of Zhejiang University (Engineering Science Edition), 2017, 51(2): 370-377.

[ 9 ] 王昭. 水井增注多氫微乳酸體系的研究與應(yīng)用[J]. 化學(xué)工程與裝備, 2014(4): 138-141.Wang Zhao. Study and application of injection of hydrogen-added micro-lactic acid into wells[J]. Chemical Engineering &Equipment, 2014(4): 138-141.

[10] 黨娟華. 微乳鹽酸體系的制備及性能研究[J]. 廣東石油化工學(xué)院學(xué)報, 2012, 22(6): 10-12.Dang Juanhua. On the Preparation and properties of microemuisified hydrochloric acid system[J]. Journal of Guangdong University of Petrochemical Technology, 2012, 22(6): 10-12.

[11] Nguele R, Sasaki K, Sugai Y, Al-Salim HS & Ueda R. Mobilization and displacement of heavy oil by cationic microemulsions in diあerent sandstone formations[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2017, 157: 1115-1129.

[12] 李斐, 劉景濤. 微乳液體系沖洗油基鉆井液的技術(shù)研究[J]. 石化技術(shù), 2015(4): 174.Li Fei & Liu Jingtao. Study of microemulsion flushing oilbased drilling fluid[J]. Petrochemical Technology, 2015(4):174.

[13] 包雨霏. 陽—非離子表面活性劑復(fù)配微乳酸體系研究[J]. 化學(xué)工程與裝備, 2014(8): 53-56.Bao Yufei. Positive-nonionic surfactant compound micro-lactic acid system[J]. Chemical Engineering & Equipment, 2014(8): 53-56.

[14] Aum PTP, Souza TN, Pereira YK, Aum G, Dantas TADC & Neto AAD. New acid O/W microemulsion systems for application in carbonate acidizing[J]. International Journal of Advanced Scientific and Technical Research, 2016, 1: 182-196.

[15] Jin LC, Budhathoki M, Jamili A, Li ZT, Luo HS, Ben Shiau BJ, et al. Predicting microemulsion phase behavior using physics based HLD-NAC equation of state for surfactant flooding[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2016, 151: 213-223.

[16] Alvarez JO & Schechter DS. 非常規(guī)油氣開發(fā)中潤濕性反轉(zhuǎn)技術(shù)的應(yīng)用[J]. 石油勘探與開發(fā), 2016, 43(5): 764-771.Alvarez JO & Schechter DS. Application of wettability alteration in the exploitation of unconventional liquid resources[J]. Petroleum Exploration and Development, 2016, 43(5): 764-771.

[17] Cadogan SP, Hahn CJ, Rausch MH & Fr?ba AP. Study on the applicability of dynamic light scattering (DLS) to microemulsions including supercritical carbon dioxide-swollen micelles[J]. Journal of Colloid and Interface Science, 2017, 499: 202-208.

[18] 張瑞, 霍錦華, 彭志剛, 馮茜, 王吉星, 毛旭. 低場核磁共振法對油基鉆井液乳狀液乳滴穩(wěn)定性的研究[J]. 分析測試學(xué)報,2016, 35(11): 1445-1450.Zhang Rui, Huo Jinhua, Peng Zhigang, Feng Qian, Wang Jixing& Mao Xu. Investigation on stability of emulsion droplet in oilbased drilling fluid by low field nuclear magnetic resonance[J].Journal of Instrumental Analysis, 2016, 35(11): 1445-1450.

[19] Ferreira TM, Topgaard D & Ollila OHS. Molecular conformation and bilayer pores in a nonionic surfactant lamellar phase studied with 1H-13C solid-state NMR and molecular dynamics simulations[J]. Langmuir, 2014, 30(2): 461-469.

[20] Chen J, Ge LL, Friberg SE & Guo R. Stability versus phase ratios of geranyl acetate three-phase emulsions[J]. Colloid & Polymer Science, 2010, 288(4): 423-431.

[21] 王輝, 劉瀟冰, 耿鐵, 李懷科, 孫德軍. 微乳液型油基鉆井液沖洗液作用機理及研究進展[J]. 鉆井液與完井液, 2015,32(4): 96-100.Wang Hui, Liu Xiaobing, Geng Tie, Li Huaike & Sun Dejun.Functioning mechanism of and research progress in micro emulsion flushing fluid used in oil base mud drilling[J]. Drilling Fluid& Completion Fluid, 2015, 32(4): 96-100.

[22] 陳二丁, 王成文, 孟仁洲. 一種高效清除井壁濾餅的新型固井沖洗液[J]. 天然氣工業(yè), 2015, 35(8): 69-74.Chen Erding, Wang Chengwen & Meng Renzhou. A new cementation flushing fluid for efficiently removing wellbore filter cake[J]. Natural Gas Industry, 2015, 35(8): 69-74.

[23] 郭小陽，歐紅娟，李明，辜濤，柳洪華. 適用于柴油基鉆井液的洗油型沖洗液研究[J]. 西南石油大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),2017, 39(1): 155-160.Guo Xiaoyang, Ou Hongjuan, Li Ming, Gu Tao & Liu Honghua.Flushing fluid for diesel-based drilling fluid cleaning[J]. Journal of Southwest Petroleum University (Science & Technology Edition), 2017, 39(1): 155-160.

[24] 操澤, 馮成, 何思宏, 康煜姝, 王敏. 油包水乳狀液微觀特性進展研究[J]. 當代化工, 2015(3): 540-542.Chao Ze, Feng Cheng, He Sihong, Kang Yushu & Wang Min.Study on microcosmic characteristics of W/O emulsion[J]. Contemporary Chemical Industry, 2015(3): 540-542.

[25] Yu Yang, Sun Zhengpeng, Peng Min & Yang Peiqiang. Probing development of microstructure of early cement paste using1H low-field NMR[J]. Journal of Wuhan University of Technology(Materials Science Edition), 2013, 28(5): 963-967.