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    600MW機(jī)組軸系過臨界振動故障處理措施研究

    2017-12-23 03:33:52浙江國華浙能發(fā)電有限公司胡劍
    電力設(shè)備管理 2017年3期
    關(guān)鍵詞:動平衡軸瓦軸承座

    浙江國華浙能發(fā)電有限公司 胡劍

    600MW機(jī)組軸系過臨界振動故障處理措施研究

    浙江國華浙能發(fā)電有限公司 胡劍

    針對某型亞臨界600MW機(jī)組啟停過一階臨界時,2號、3號軸承振動過大影響啟機(jī)的問題,通過分析認(rèn)為2號、3號軸承系統(tǒng)的等效剛度相對較弱是主要原因之一。采用針對性措施后,實(shí)現(xiàn)了啟動過程中軸振能通過臨界轉(zhuǎn)速,為同類型機(jī)組處理該問題提供一定的參考。

    汽輪機(jī);過臨界振動;軸承襯環(huán)結(jié)構(gòu)優(yōu)化;軸承座加固;支承系統(tǒng)等效剛度

    軸系過臨界的振動主要與不平衡激振力、系統(tǒng)剛度和阻尼等有關(guān)[1-3]。國產(chǎn)某型亞臨界600MW機(jī)組軸系啟停機(jī)過一階臨界時,存在2號、3號軸承的相對軸振偏大的問題[4-6](3號軸承尤其突出),甚至影響了機(jī)組的正常啟動,造成一定的經(jīng)濟(jì)損失。以下對該型機(jī)組軸系2號、3號軸承(這兩個軸承結(jié)構(gòu)相同)的相對軸振難以通過臨界轉(zhuǎn)速的主要原因進(jìn)行分析,并介紹利用該型機(jī)組的通流改造機(jī)會,采取的三項(xiàng)針對性治理措施。尤其是對軸承襯環(huán)的優(yōu)化及軸承座三角支承加固的措施與以往的研究有所不同。

    1 該型機(jī)組#3瓦過臨界軸振特征

    1.1 某電廠2號機(jī)組過臨界振動特征

    2013年11月18日07:36:00,某電廠的2號機(jī)組完成A級檢修后首次沖轉(zhuǎn),轉(zhuǎn)速升至接近一階臨界轉(zhuǎn)速1600r/min時,3號瓦軸振達(dá)到保護(hù)值而跳機(jī);隨后兩次沖轉(zhuǎn),汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速升至1600r/min時,振動保護(hù)動作跳機(jī),3Y基頻振幅達(dá)到325μm;后對3號瓦進(jìn)行揭上瓦檢查,對4號瓦翻瓦檢查下瓦烏金情況,拆高中對輪罩檢查對輪螺栓情況,經(jīng)檢查未見異常。

    2013年11月20日,因過臨界的頻率以基頻為主且相位穩(wěn)定,反映出不平衡質(zhì)量是主要激振力。采取動平衡方法,以鍵相槽為零點(diǎn),在3瓦側(cè)逆轉(zhuǎn)動方向340°加配重1180g,在4瓦側(cè)逆轉(zhuǎn)動方向340°加配重1173g。加重后于2013年11月21日2:57:00沖轉(zhuǎn),過一階臨界時,3瓦X、Y方向振動分別為156μm、334μm,所以又打閘停機(jī)。停機(jī)后對中壓轉(zhuǎn)子進(jìn)行第二次加配重,在3瓦側(cè)120°加配重596g、在4瓦側(cè)120°加配重602g。

    2013年11月21日16:00:00,汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)過程中3號瓦振動都較平穩(wěn),過一階臨界時,3瓦X/Y方向基頻振幅分別為89μm/167μm;轉(zhuǎn)速升至3000r/min時3瓦X/Y方向通頻振幅分別為66μm/76μm。

    表1 某電廠中壓轉(zhuǎn)子兩側(cè)加重的影響系數(shù)

    圖1 2號、3號軸承及軸承座原結(jié)構(gòu)

    動平衡的影響系數(shù)見表1,在3瓦側(cè)和4瓦側(cè)加相同的配重,影響系數(shù)差別比較大。雖然4瓦結(jié)構(gòu)與3瓦不同,且4瓦側(cè)通過中低對輪與低壓轉(zhuǎn)子相連之后,對4瓦的軸振有一定的約束作用,使得4瓦側(cè)對配重沒有3瓦側(cè)那么敏感,但中壓轉(zhuǎn)子兩端加重的影響系數(shù)正常情況下不應(yīng)該相差那么多,反映出3瓦等效支承剛度較弱使其對不平衡質(zhì)量很敏感。

    圖2 軸瓦襯環(huán)優(yōu)化之前的結(jié)構(gòu)

    圖3 軸瓦襯環(huán)優(yōu)化之后的結(jié)構(gòu)

    2 故障原因分析

    該型亞臨界600MW機(jī)組的2號、3號軸承均位于軸承座內(nèi),由于軸承座包含2號、3號軸承以及推力軸承,2號、3號軸承靠得很近且結(jié)構(gòu)相同,因結(jié)構(gòu)緊湊而且復(fù)雜,空間比較狹小,給現(xiàn)場的檢修和測量工作帶來了一定的困難,容易對檢修的質(zhì)量造成較大的影響。如果現(xiàn)場檢修過程中未嚴(yán)格執(zhí)行軸承的安裝工藝標(biāo)準(zhǔn),將會導(dǎo)致2號、3號軸承過臨界的軸振偏大。

    多臺該型機(jī)組檢修之后,2號、3號軸承過臨界的軸振都是以基頻為主,體現(xiàn)出一階不平衡質(zhì)量的影響。

    另外,中壓轉(zhuǎn)子是雙分流結(jié)構(gòu),動平衡過程中在中壓轉(zhuǎn)子兩側(cè)加的平衡塊質(zhì)量相同,但中壓轉(zhuǎn)子兩側(cè)影響系數(shù)的差別比較大(3號和4號軸承的結(jié)構(gòu)并不相同),3瓦的不平衡響應(yīng)很敏感,可推斷出3瓦的等效剛度偏低,在A級檢修過程中產(chǎn)生一定的不平衡質(zhì)量后會在3瓦側(cè)引起較大的振動。

    該型機(jī)組2號、3號軸承襯環(huán)為四個弧面接觸形式,軸承瓦塊對軸頸的約束下降,是導(dǎo)致2號、3號軸承等效剛度偏弱的其中一個因素(見圖1)。

    綜上所述,導(dǎo)致該型機(jī)組2號、3號軸承過臨界的軸振偏大的主要原因包括:支承系統(tǒng)等效剛度較弱、檢修后轉(zhuǎn)子的不平衡質(zhì)量變化。

    3 針對性處理措施及效果

    因該型機(jī)組要開展通流改造,故利用通流改造機(jī)會,對該故障進(jìn)行治理。

    3.1 軸瓦襯環(huán)優(yōu)化

    因2號、3號軸承襯環(huán)剛度較弱,故采用有限元方法計(jì)算軸承支架的變形量,并結(jié)合該軸承襯環(huán)結(jié)構(gòu)的自身特點(diǎn),對軸承襯環(huán)的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化。如圖2所示,原襯環(huán)為四個弧面接觸形式,安裝應(yīng)力對原襯環(huán)的影響比較大,容易變形。

    如圖3所示,軸瓦襯環(huán)經(jīng)過優(yōu)化之后,增大了襯環(huán)的寬度,使襯環(huán)整圈外圓接觸。

    如圖4和圖5所示,采用有限元方法計(jì)算了軸瓦襯環(huán)優(yōu)化前后的變形量。根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果,軸承襯環(huán)改用整圈外圓接觸形式后,除確保安裝時襯環(huán)外圓受力均勻外,還會進(jìn)一步限制襯環(huán)的變形量,相當(dāng)于提高了剛度。在同樣給定0.05mm的過盈量的情況下,再加上轉(zhuǎn)子的靜載和動載,整圈過盈的襯環(huán)剛性明顯好于只有四個弧面接觸的原結(jié)構(gòu)。

    3.2 軸承座增加三角支承

    如圖6所示,改造前2號、3號軸承支承采用的是彈性支承,支承板截面最薄處厚度為41.5mm,軸承座的彈性支承剛度相對較弱,因此在彈性支承的側(cè)面增加三角支承,以進(jìn)一步提高軸承座的剛度。

    3.3 提高出廠動平衡要求

    圖4 軸瓦襯環(huán)優(yōu)化之前的變形量

    圖5 軸瓦襯環(huán)優(yōu)化之后的變形量

    圖6 軸承座的彈性支承和新增三角支承

    圖7 某電廠2號機(jī)改造后通過一階臨界轉(zhuǎn)速

    該型機(jī)組通流改造過程中要更換新的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子,故提高新的高、中壓轉(zhuǎn)子動平衡出廠要求,要求新的高、中壓轉(zhuǎn)子在制造廠高速動平衡過程中3000r/min下的振動<1mm/s,過臨界振動小于制造廠標(biāo)準(zhǔn)的三分之一,盡量減小剩余不平衡質(zhì)量。

    3.4 治理效果

    以前面的某電廠2號機(jī)為例,處理后的軸承振動見圖7,采用針對性措施后,啟機(jī)過程中,該機(jī)組的振動能通過臨界轉(zhuǎn)速,其中3瓦過臨界時振動通頻幅值由370μm降低到232μm。

    4 結(jié) 論

    部分600MW機(jī)組在啟機(jī)過一階臨界時,出現(xiàn)了2號、3號軸承的相對軸振偏大影響機(jī)組正常啟動的問題。因此從軸承襯環(huán)、軸承座的結(jié)構(gòu)、中壓轉(zhuǎn)子兩端的動平衡影響系數(shù)等方面進(jìn)行了分析,認(rèn)為主要原因是2號、3號支承系統(tǒng)的等效剛度較弱、檢修過程中轉(zhuǎn)子不平衡質(zhì)量的變化。利用通流改造的機(jī)會,采用有限元方法對軸承的襯環(huán)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,并在軸承座增加三角支承、提高出廠動平衡精度,實(shí)現(xiàn)了該型600MW機(jī)組啟動過程中2號、3號軸承的相對軸振能通過臨界狀態(tài),為同類型機(jī)組處理該問題提供一定的參考。

    [1] 張學(xué)延.汽輪發(fā)電機(jī)組振動診斷[M].北京:中國電力出版社,2008.

    [2] 張學(xué)延,張衛(wèi)軍,周亮,等.國產(chǎn)600MW超臨界汽輪發(fā)電機(jī)組振動問題分析及處理[J].熱力發(fā)電,2006,35(7):44-47.

    [3] 張學(xué)延,史建良,李德勇.國產(chǎn)600MW汽輪發(fā)電機(jī)組振動問題分析及治理[J].熱力發(fā)電,2009,38(9):1-6.

    [4] 劉樹鵬,王延博,宋文希,等.某電廠600MW機(jī)組差脹、振動故障診

    斷及處理[J].汽輪機(jī)技術(shù),2014,56(6):467-468.

    [5] 劉樹鵬,何國安,張學(xué)延.某電廠600MW機(jī)組振動故障診斷及處理[J].汽輪機(jī)技術(shù),2012,54(6):467-468.

    [6] 陸頌元.600MW汽輪發(fā)電機(jī)組振動缺陷剖析[J].汽輪機(jī)技術(shù),2008,50(2):131-133.

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