軟土地基長期變形效果及預(yù)測(cè)方法

徐 俊， 韓文喜， 張 杰， 胡倫俊， 李寶成

(1. 成都理工大學(xué) a. 環(huán)境與土木工程學(xué)院； b. 地質(zhì)災(zāi)害防治與地質(zhì)環(huán)境保護(hù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川 成都 610059； 2. 中國建筑西南勘察設(shè)計(jì)研究院， 四川 成都 610059)

西南地區(qū)地勢(shì)復(fù)雜，地層多種多樣，軟土厚度大等特點(diǎn)，給機(jī)場(chǎng)建設(shè)帶來一定的困難，尤其是機(jī)場(chǎng)的地基沉降問題。成都天府國際機(jī)場(chǎng)建設(shè)位于成都東南方向的簡陽市，其地形地貌屬丘陵地區(qū)較多，而且地勢(shì)起伏較大，場(chǎng)地內(nèi)部的軟弱土占地面積較多且分布不均勻，軟弱土的類型多種多樣，有淤泥、耕植土，軟塑粉質(zhì)黏土、淤泥質(zhì)黏土、可塑粉質(zhì)黏土、軟塑黏土、可塑黏土。場(chǎng)區(qū)內(nèi)軟弱土總面積約560萬m2，占機(jī)場(chǎng)占地總面積的26.3%。軟弱土平均深度約為4.0 m，最大埋深可達(dá)14.4 m。軟弱土豎向?qū)游环植紡?fù)雜，各種軟土交錯(cuò)分布且含有硬塑夾層現(xiàn)象。軟土地基沉降是軟土排水固結(jié)過程，而軟弱土具有含水率高、滲透系數(shù)小、強(qiáng)度低、易壓縮及排水固結(jié)時(shí)間長等特性，不利于工程施工建設(shè)。軟土的這些特性也意味著軟土排水固結(jié)過程是一個(gè)長期沉降的問題。在機(jī)場(chǎng)建設(shè)過程中應(yīng)將地基軟土如何處理以及軟土區(qū)域沉降監(jiān)測(cè)和預(yù)測(cè)問題視為重要的工作，這部分工作將影響到后期機(jī)場(chǎng)的整個(gè)運(yùn)行質(zhì)量。因此，在前期對(duì)軟土地基進(jìn)行處理加快軟土地基沉降以及對(duì)軟土地基的長期變形進(jìn)行計(jì)算、預(yù)測(cè)、控制等研究是工程建設(shè)者和學(xué)者長期關(guān)注的問題。

對(duì)于長期沉降研究現(xiàn)狀，最早提出土體固結(jié)理論的是Terzashi，他提出的一維固結(jié)理論推動(dòng)了土力學(xué)的發(fā)展。軟土上部填土的變形主要是在施工作業(yè)階段和上部土壓力的作用下，填土土顆粒互相擠密壓實(shí)的過程，填土部分最大的沉降量與填土過程的施工質(zhì)量以及填土土性有關(guān)[1]，有學(xué)者研究表明，機(jī)場(chǎng)跑道平面的長期沉降以及施工后的沉降與跑道下部軟土的性質(zhì)有著很大的關(guān)系[2]。朱凌[3]利用工程的前期實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)預(yù)測(cè)后期沉降規(guī)律，并對(duì)傳統(tǒng)雙曲線法、指數(shù)曲線法等進(jìn)行了改進(jìn)。王星運(yùn)[4]用雙曲線法、三點(diǎn)法、Asaoka法和指數(shù)曲線法等四種預(yù)測(cè)方法對(duì)某地區(qū)地基進(jìn)行沉降預(yù)測(cè)，而且分析了各種方法的適用性。李小剛[5]對(duì)道路地基沉降量運(yùn)用雙曲線法和三點(diǎn)法以及GM(1,1)灰色預(yù)測(cè)模型等進(jìn)行預(yù)測(cè)，然后來驗(yàn)證各種方法的適用性。趙春彥等[6]提出了用于軟土中樁基工后長期沉降的預(yù)測(cè)模型，該模型可以綜合考慮土體的固結(jié)和蠕變，且能很好地反應(yīng)沉降發(fā)展的規(guī)律。楊三強(qiáng)等[7]通過對(duì)數(shù)曲線擬合法、雙曲線擬合法和乘冪曲線擬合法對(duì)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)沉降數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合對(duì)比分析，得出預(yù)測(cè)精確合理的模型，發(fā)現(xiàn)三種預(yù)測(cè)模型擬合系數(shù)都在0.98以上，但雙曲線模型預(yù)測(cè)結(jié)果值與實(shí)測(cè)值的誤差平方和最小，精度最高。Kayitesi lydie[8]研究PVDS加固軟土地基的次固結(jié)問題，通過PLAXIS 2D和PLAXIS 3D兩種方法研究了PVDS加固軟土地基上路堤的沉降特性，得出軟土蠕變模型能較好地預(yù)測(cè)次固結(jié)沉降，PLAXIS 3D可以得到更好的預(yù)測(cè)結(jié)果。因此，本文在現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，利用次固結(jié)預(yù)測(cè)模型、曲線擬合法、數(shù)值計(jì)算法對(duì)成都天府國際機(jī)場(chǎng)軟土地基長期沉降進(jìn)行計(jì)算和分析，對(duì)比三種方法的優(yōu)缺點(diǎn)以及適用性，研究成果可以為成都新機(jī)場(chǎng)以及類似工程提供重要的參考價(jià)值。

1 軟土地基次固結(jié)沉降預(yù)測(cè)模型

軟土次固結(jié)沉降的概念是1936年Buisuman提出的，一般認(rèn)為次固結(jié)沉降是指土體內(nèi)孔隙水逐漸排出后，初始超孔隙水壓力消散為零，有效應(yīng)力逐漸增加下土體變形的過程。在有效應(yīng)力作用下土顆粒產(chǎn)生移動(dòng)，調(diào)整位置使土顆粒更加緊密，趨于定向排列，能夠承載更大荷載。Buisuman基于軟土固結(jié)試驗(yàn)的半經(jīng)驗(yàn)公式提出軟土次固結(jié)計(jì)算模型，越來越多學(xué)者認(rèn)為次固結(jié)過程與固結(jié)壓力p有關(guān)[9]，固結(jié)壓力不同則軟土的次固結(jié)系數(shù)不同，在室內(nèi)的單軸側(cè)限壓縮實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)超固結(jié)軟土的次固結(jié)系數(shù)隨著壓力的增大而增大[10]，最終趨于一個(gè)穩(wěn)定的值。

Δe=Cαlg(t/t1)

(1)

也可以表達(dá)為：

(2)

式中：Δe為所求土體孔隙比變化量；Cα為次固結(jié)系數(shù)；t1為次固結(jié)開始時(shí)刻，一般認(rèn)為是主固結(jié)結(jié)束時(shí)刻；t為所求次固結(jié)時(shí)刻；Sα為所求時(shí)刻次固結(jié)沉降量；H0為所求軟土層厚度；e0為土體初始孔隙比。

1.1 改進(jìn)的Buisuman模型

在Buisuman模型中當(dāng)t增大到無窮大時(shí)，Sα也增大到無窮大。這明顯與實(shí)際不符合。針對(duì)這一問題，我國學(xué)者馮志剛、朱俊高等[11]基于土顆粒不發(fā)生形變以及土體的變形完全是由于土中孔隙比變化所引起的假定，對(duì)Buisuman模型進(jìn)行了改良。基于上述假定，土體的變形理論極限值為He0/(1+e0)，He0為初始孔隙比時(shí)所對(duì)應(yīng)的軟土層厚度。所以：

(3)

當(dāng)采用式(3)進(jìn)行計(jì)算時(shí)，t趨近于無窮大，得到的次固結(jié)量Sα為初始假設(shè)值He0/(1+e0)。

考慮到次固結(jié)沉降用到分層總和法的計(jì)算方式，將土層分為n層，對(duì)于單一土層利用式(3)計(jì)算，總的土層疊加到一塊為：

(4)

式中：Hi為第i層土的厚度；Cαi為第i層土的次固結(jié)系數(shù)；t1i為第i層土的次固結(jié)起始時(shí)間；ti為第i層土所求次固結(jié)起始時(shí)間；e0i為第i層土的初始孔隙比。利用勘察資料、監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降數(shù)據(jù)、試驗(yàn)數(shù)據(jù)以及改良的Buisuman模型計(jì)算監(jiān)測(cè)點(diǎn)的工后30年沉降如表1所示：根據(jù)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降曲線利用孔隙水壓力劃分主次固結(jié)，表中St為截止到2019年12月30日的次固結(jié)沉降量，Sj為通過改良Buisuman模型計(jì)算的沉降量，S30為預(yù)測(cè)30年后的次固結(jié)沉降量。

表1 Buisuman模型預(yù)測(cè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降量

1.2 基于Buisuman的Δe-lgt雙曲線關(guān)系模型

駱以道等[12]發(fā)現(xiàn)次固結(jié)沉降速率隨著時(shí)間會(huì)逐漸減小并且最終會(huì)趨于一個(gè)定值，這一現(xiàn)象剛好和雙曲線的特性吻合?；谶@一發(fā)現(xiàn)，作者提出一種Buisuman模型與雙曲線模型Δe-lgt關(guān)系的次固結(jié)沉降模型。表達(dá)式為：

(5)

式中：α，β為待定參數(shù)，各自具有獨(dú)立的物理意義。當(dāng)時(shí)間t趨于無窮大的時(shí)候，Δe=1/β，即β的物理意義可理解為最終次固結(jié)沉降量的倒數(shù)。當(dāng)t趨于0時(shí)為Δe=(1/α)lg(t/t1)，對(duì)比Buisuman模型Δe=Cαlg(t/t1)可知α為次固結(jié)系數(shù)Cα的倒數(shù)。

將式(5)帶入Buisuman模型中，得：

(6)

式中：A=α(1+e0)/H0；B=β(1+e0)/H0。

在工程中如果有監(jiān)測(cè)次固結(jié)沉降的監(jiān)測(cè)值，可以利用式(6)求得任意時(shí)刻的次固結(jié)沉降。利用Sα與lg(t/t1)做線性擬合，求得A，B的值，從而預(yù)測(cè)后續(xù)任意時(shí)刻的次固結(jié)沉降。

成都天府國際機(jī)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)擬合曲線如圖1所示。

圖1 機(jī)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)擬合曲線

利用監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，由于機(jī)場(chǎng)沉降到達(dá)次固結(jié)沉降時(shí)間較短，監(jiān)測(cè)的數(shù)據(jù)量有限，曲線不能很好地?cái)M合數(shù)據(jù)，擬合度較低，因此發(fā)現(xiàn)該種方法的缺點(diǎn)在于需要大量的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)以及對(duì)監(jiān)測(cè)到的數(shù)據(jù)穩(wěn)定性要求較高，數(shù)據(jù)越多且變化穩(wěn)定其預(yù)測(cè)的值越準(zhǔn)確。

2 軟土地基沉降曲線擬合法分析

雙曲線法是根據(jù)軟土地基沉降與時(shí)間的曲線類似于雙曲線，采用雙曲線的外延伸展來預(yù)測(cè)之后的沉降量，利用現(xiàn)有沉降數(shù)據(jù)，計(jì)算出公式中的A，B值，然后帶入從而預(yù)測(cè)后期我們所需要的時(shí)間點(diǎn)的沉降，沉降與時(shí)間的關(guān)系可用式(7)計(jì)算。改進(jìn)雙曲線法和指數(shù)法的預(yù)測(cè)精度均很高，但指數(shù)曲線法不適合長時(shí)間序列沉降預(yù)測(cè)。研究成果可為成都天府國際機(jī)場(chǎng)和其他類似工程地面沉降預(yù)測(cè)提供參考[13]。

(7)

為了求得A，B的值可將式(7)變?yōu)椋?/p>

(8)

式中：St為任意時(shí)刻t的沉降量；S0，t0為初始沉降量和對(duì)應(yīng)的監(jiān)測(cè)天數(shù)。

上述公式可看做一個(gè)二元一次方程組來求解，選擇多組實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)代入方程式得到參數(shù)A，B的值。參數(shù)A的意義為直線的截距，B為直線的斜率，當(dāng)t趨近于無窮大時(shí)可求得最終沉降量為：

St=S0+1/B

(9)

利用雙曲線來預(yù)測(cè)沉降量，需要選取填筑結(jié)束后穩(wěn)定的數(shù)據(jù)來擬合預(yù)測(cè)，該方法抗數(shù)據(jù)波動(dòng)性強(qiáng)，預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)穩(wěn)定[14]。眾多研究表明雙曲線適用于軟土地基的沉降預(yù)測(cè)[15]。雙曲線法沉降曲線如圖2所示。

圖2 雙曲線法沉降預(yù)測(cè)

選擇成都天府國際機(jī)場(chǎng)的地面沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn)DM13進(jìn)行雙曲線預(yù)測(cè)分析，監(jiān)測(cè)點(diǎn)填筑完成后，沉降逐漸穩(wěn)定的數(shù)據(jù)共監(jiān)測(cè)到92期，選擇前70期進(jìn)行擬合，然后預(yù)測(cè)后20期的數(shù)據(jù)與實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比分析，雙曲線法擬合直線如圖3所示，擬合過程如表2所示。

圖3 監(jiān)測(cè)點(diǎn)DM13雙曲線法擬合直線

表2 雙曲線預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值對(duì)比

續(xù)表2

監(jiān)測(cè)點(diǎn)DM13 的雙曲線擬合度為0.9901，曲線擬合度較高，可以利用雙曲線對(duì)該監(jiān)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行預(yù)測(cè)，預(yù)測(cè)值與實(shí)際值對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)，預(yù)測(cè)值與實(shí)際值相差較小，最大差值為10.1 mm，最小誤差為0.7 mm。利用雙曲線對(duì)地基主固結(jié)沉降預(yù)測(cè)較為準(zhǔn)確。

3 軟土地基沉降有限元數(shù)值預(yù)測(cè)分析

3.1 數(shù)值模型的建立

數(shù)值模型是依據(jù)勘察時(shí)所繪制的地質(zhì)剖面圖以及實(shí)際監(jiān)測(cè)資料等建立的1∶1數(shù)值模型，首先根據(jù)地質(zhì)剖面圖、軟土分層等地層情況繪制地形，考慮實(shí)際地形效應(yīng)、軟土類別、地下水、地基處理方式等多種因素帶來的影響，嚴(yán)格根據(jù)地基的實(shí)際情況建立模型，其次根據(jù)監(jiān)測(cè)資料將填筑體填筑過程根據(jù)實(shí)際填筑情況分層處理，方便后續(xù)設(shè)置分步施工計(jì)算。

運(yùn)用PLAXIS軟件對(duì)工程全施工過程及工后30年進(jìn)行數(shù)值模擬，通過模擬獲得地基在填筑施工、放置及堆載預(yù)壓期間、路面施工及工后30年內(nèi)的沉降變形數(shù)據(jù)，進(jìn)而對(duì)地基工后沉降進(jìn)行預(yù)測(cè)。

在PLAXIS軟件中用排水線功能模擬排水板，排水線是用于描述幾何內(nèi)部孔壓為零的線，與排水板原理相同，根據(jù)《成都天府國際機(jī)場(chǎng)飛行區(qū)工程全場(chǎng)地基處理工程施工圖設(shè)計(jì)說明》在幾何模型中軟土區(qū)域繪制碎石樁，根據(jù)設(shè)計(jì)資料在模型中繪制直徑為0.6 m間距為1.5 m或1.8 m間隔的碎石樁單元，然后設(shè)置單元材料屬性為碎石樁的材料參數(shù)，碎石樁中間繪制排水線。強(qiáng)夯地區(qū)在模型中繪制直徑為1.2 m，間距為2.8 m的單元，材料參數(shù)為強(qiáng)夯的材料參數(shù)。CFG樁在模型中繪制樁徑為0.6 m，樁帽長1 m，高0.4 m，樁間距為1.5 m的單元，單元材料參數(shù)為CFG樁的參數(shù)，換填區(qū)充填填筑體材料，如圖4所示。

圖4 地基處理模擬方式示意

數(shù)值模擬計(jì)算中共選用三種模型，對(duì)于軟土的計(jì)算選用軟土模型，填筑體、堆載、碎石樁、強(qiáng)夯等土體單元選用強(qiáng)化土模型，工后沉降預(yù)測(cè)計(jì)算中選用軟土蠕變模型。

結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)資料，選取的三種模型綜合參數(shù)如表3所示。

表3 材料綜合參數(shù)

3.2 計(jì)算結(jié)果分析

3.2.1 計(jì)算過程

(1)數(shù)值模型建好后，根據(jù)原地面、水位、表層等監(jiān)測(cè)資性料對(duì)模型初始條件進(jìn)行設(shè)置，根據(jù)水位點(diǎn)監(jiān)測(cè)資料對(duì)模型設(shè)置初始水位以及水位變化情況，并生成孔隙壓力以及有效應(yīng)力。

(2)計(jì)算過程中計(jì)算類型選擇固結(jié)分析，加載類型選擇分步施工，根據(jù)原地面監(jiān)測(cè)點(diǎn)的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際填筑厚度以及對(duì)應(yīng)時(shí)間進(jìn)行分步施工設(shè)置，在計(jì)算時(shí)軟土部分用軟土模型，計(jì)算到2019年12月30日的沉降值與實(shí)際監(jiān)測(cè)值進(jìn)行擬合，擬合后主固結(jié)完成的區(qū)域改用軟土蠕變模型計(jì)算工后沉降。

(3)建立的數(shù)值模型來源于勘察資料所繪制的剖面圖，數(shù)值模型完全按照1∶1還原地質(zhì)剖面圖，分別如圖5，6所示，圖中直線段為選取的剖面位置，橫跨整個(gè)堆載區(qū)以及軟土區(qū)域。

圖5 剖面選取示意

圖6 地質(zhì)剖面

(4)在計(jì)算之前選擇生成曲線所需要的點(diǎn)，在模型中選擇點(diǎn)的原則是與監(jiān)測(cè)點(diǎn)下的軟土厚度以及位置相對(duì)應(yīng)，通過計(jì)算得出曲線與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)曲線進(jìn)行校核，修改模型中材料參數(shù)，直至與監(jiān)測(cè)曲線相契合，如圖7所示，然后選擇其他需要計(jì)算的點(diǎn)進(jìn)行預(yù)測(cè)計(jì)算。

圖7 數(shù)值計(jì)算值與實(shí)測(cè)值擬合曲線

3.2.2 數(shù)值計(jì)算結(jié)果及云圖

(1)Z249—Z249′(DM13)

數(shù)值模型建立選取剖面Z249—Z249′(XK4+168.4—XK4+107)全長150 m，平行于跑道方向，位于跑道區(qū)，橫穿堆載3片區(qū)域，數(shù)值計(jì)算得出工后沉降最大位置位于剖面從左到右110 m處，其3年工后沉降量和30年工后沉降量分別為-43.5，-59.76 mm，如圖8，9所示。

圖8 堆載3片區(qū)數(shù)值計(jì)算沉降

圖9 堆載3片區(qū)沉降數(shù)值計(jì)算云圖

(2)Z267—Z267′(DM14)

選取剖面Z267—Z267′(XK3+815—1085)全長300 m，沿跑道方向，位于滑行道區(qū)，數(shù)值計(jì)算得出工后沉降量最大位置位于剖面從左到右100 m處，其3年工后沉降量和30年工后沉降量分別為-74，-106.83 mm，如圖10，11所示。

圖10 堆載6-2片區(qū)數(shù)值計(jì)算沉降

圖11 堆載6-2片區(qū)沉降數(shù)值計(jì)算云圖

建立二維數(shù)值模型計(jì)算出各個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的工后沉降值如表4所示。通過校核現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的方式， 將計(jì)算值與實(shí)際監(jiān)測(cè)值的誤差范圍控制在30 mm以內(nèi)，然后進(jìn)行后期預(yù)測(cè)計(jì)算，以確保提高后期預(yù)測(cè)工后沉降值的可靠度。計(jì)算結(jié)果如表4所示。由表中計(jì)算結(jié)果與監(jiān)測(cè)曲線進(jìn)行擬合后誤差在±20 mm，誤差占比為0.38%～4.34%，然后對(duì)其工后沉降進(jìn)行預(yù)測(cè)。預(yù)測(cè)結(jié)果為工后3年沉降在-33.4～101.1 mm，工后30年的沉降在52.0～169.3 mm。計(jì)算得出前3年的工后沉降量占30年總沉降量的60%左右，所以工后沉降主要發(fā)生在前3年內(nèi)。

表4 數(shù)值計(jì)算結(jié)果

4 各種預(yù)測(cè)方法結(jié)果對(duì)比分析

成都天府國際機(jī)場(chǎng)軟土分布廣泛且厚度較大，選用多種預(yù)測(cè)方法對(duì)各地面監(jiān)測(cè)點(diǎn)的剩余沉降量進(jìn)行預(yù)測(cè)研究，通過對(duì)比結(jié)果發(fā)現(xiàn)改良的Buisuman模型與PLAXIS數(shù)值計(jì)算的剩余沉降量普遍大于曲線擬合法計(jì)算的剩余沉降量。分析原因是曲線擬合法選用的數(shù)據(jù)主固結(jié)沉降階段占比較大，在曲線擬合過程中并沒有包括次固結(jié)沉降的計(jì)算，所以預(yù)測(cè)值偏低，而改良的Buisuman模型與PLAXIS數(shù)值計(jì)算時(shí)包括了軟土的次固結(jié)沉降，在預(yù)測(cè)軟土地基的長期沉降時(shí)推薦使用包含有次固結(jié)沉降計(jì)算的方法。預(yù)測(cè)結(jié)果對(duì)比如表5所示。

表5 各種預(yù)測(cè)方法預(yù)測(cè)結(jié)果對(duì)比

5 結(jié) 論

對(duì)軟土的次固結(jié)沉降模型進(jìn)行研究，選用改良的Buisuman模型對(duì)軟土地基沉降進(jìn)行預(yù)測(cè)分析，利用雙曲線法對(duì)監(jiān)測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合預(yù)測(cè)工后沉降并根據(jù)結(jié)果分析了曲線擬合法的優(yōu)缺點(diǎn)，最后運(yùn)用PLAXIS數(shù)值模擬軟件對(duì)機(jī)場(chǎng)軟土地基剖面進(jìn)行二維數(shù)值計(jì)算分析，主要得出以下結(jié)論：

(1)結(jié)合實(shí)際工程案例，采用改進(jìn)的Buisuman 模型、雙曲線模型對(duì)成都天府國際機(jī)場(chǎng)軟土地基的次固結(jié)沉降進(jìn)行計(jì)算，發(fā)現(xiàn)次固結(jié)的雙曲線模型與機(jī)場(chǎng)數(shù)據(jù)擬合度較低，變化較小的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)越多，預(yù)測(cè)更為精確。

(2)采用雙曲線擬合法預(yù)測(cè)機(jī)場(chǎng)的工后30年沉降量，雙曲線法擬合結(jié)果與實(shí)際監(jiān)測(cè)曲線很吻合，差值在0.7～10.2 mm。

(3)利用PLAXIS數(shù)值軟件對(duì)機(jī)場(chǎng)軟土地基進(jìn)行數(shù)值計(jì)算并與實(shí)測(cè)曲線進(jìn)行擬合，對(duì)比后誤差在允許范圍內(nèi)，在此基礎(chǔ)上預(yù)測(cè)的3年工后沉降在整個(gè)30年總沉降量中占比較大，即工后沉降主要發(fā)生在工后前3年內(nèi)。

(4)通過對(duì)比改進(jìn)的Buisuman 模型、雙曲線法、PLAXIS數(shù)值計(jì)算結(jié)果發(fā)現(xiàn)，改進(jìn)的Buisuman 模型和PLAXIS數(shù)值計(jì)算的值普遍要比曲線擬合的值大，分析原因?yàn)榍€擬合計(jì)算的數(shù)值不包括軟土的次固結(jié)變形。