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    馬蘭礦18506 工作面含斷層防治水研究

    2021-02-26 05:26:28張曉峰
    煤炭與化工 2021年1期
    關(guān)鍵詞:承壓水突水裂隙

    張曉峰

    (山西西山煤電股份有限公司 馬蘭礦,山西 古交 030200)

    0 引 言

    我國華北地區(qū)煤炭資源儲量豐富,但北方礦區(qū)突水事故常有發(fā)生。王朋朋等人通過現(xiàn)場調(diào)研和理論分析得出邢東礦底板突水特征主要為工作面頂板來壓劇烈,頂板難以及時垮落,誘發(fā)底板突水,另外頂板垮落導(dǎo)致深部巖體破壞,貫通底板導(dǎo)水通道而突水;尹立明等人基于導(dǎo)水通道形成機制將底板突水模式進行分類,構(gòu)建了隱伏式構(gòu)造蝴蝶突變模型。本文在上述文獻基礎(chǔ)上通過現(xiàn)場實測和數(shù)值模擬結(jié)合,對焦煤馬蘭礦18506 面進行了突水危險性模擬,后期采用注漿改造對其進行防護,改造完成后,工作面得以安全回采。

    1 工程背景

    山西焦煤馬蘭礦18506 工作面開采8 號煤層,煤層傾角4°,煤層厚度3.80~4.80 m,走向1302 m,傾向251 m,工作面標高831.7—890.1 m。煤層老頂粉砂巖,平均厚度2.33 m,直接頂為L1 泥灰?guī)r,厚度2.32 m,直接底為粉砂質(zhì)泥巖,厚度0.97 m,老底為粉砂巖,厚度3.60 m。工作面回采期間揭露F18506-4 斷層,該斷層為正斷層,走向350°,傾向80°~346°,傾角為48°。工作面奧灰水靜水位標高932 m,工作面全區(qū)帶壓。該面在掘進期間局部頂板發(fā)生淋水,涌水量為24 m3/h,在斷層帶的影響下可能會發(fā)生突水事故,為此對其進行突水危險性評價。

    2 數(shù)值模擬

    2.1 模型建立

    為了確定工作面推進過程中斷層對底板突水的影響性,根據(jù)工作面實際情況建立數(shù)值模型,基于FLAC3D 流固耦合模塊建立底板帶壓開采模型,將巖層視為多孔介質(zhì),模型中包含8 號煤層、斷層、泥巖、奧灰?guī)r及砂巖等巖體,由于巖層較多,僅列出斷層、煤層及煤層下部巖層的相關(guān)力學(xué)參數(shù),見表1。模型尺寸為長×寬×高對應(yīng)為550 m×170 m×15 m,共包含93 500 個單元格,斷層底部與奧灰?guī)r含水層相連,模型四周施加水平方向約束,底板對垂直方向進行約束,另外施加1.4 MPa 的水壓力模擬底板水壓,頂板施加5.1 MPa 的均布載荷模擬巖體上部壓力,模型如圖1所示。

    圖1 工作面數(shù)值模型Fig.1 Numerical model of working face

    表1 模型力學(xué)參數(shù)設(shè)置Table 1 Mechanical parameter setting of the model

    2.2 模擬步驟及結(jié)果分析

    模型建立后輸入相關(guān)力學(xué)參數(shù),應(yīng)力平衡后對其進行模擬開挖。此次開切眼位于正斷層上盤,模型左側(cè)邊界與開切眼之間水平距離為171 m,回采方向為從左向右,為了研究斷層帶對回采的影響,開挖步距設(shè)置為先長后短,前兩步設(shè)置為30 m,三至四步設(shè)置為20 m,第五步為10 m,共開挖110 m,分別從底板垂直應(yīng)力場演化云圖、底板滲流矢量對底板突水性進行分析,模擬結(jié)果如圖2~圖4 所示。

    圖2 為不同階段內(nèi)底板垂直應(yīng)力的演化云圖,觀察整個變化階段可以看出在回采末端的應(yīng)力集中變高,這是由于斷層帶附近巖層強度低于正常地段,且斷層帶的存在阻礙了工作面前方二次應(yīng)力的傳遞。在工作面開挖初期至開挖30 m 時,內(nèi)部應(yīng)力經(jīng)歷了平衡- 打破- 重新分布3 個階段,觀察圖2(a) 可以看出采空區(qū)頂板應(yīng)力分布呈現(xiàn)半圓拱形,采空區(qū)垂直應(yīng)力分布以采空區(qū)中心軸對稱,并在巷道兩端出現(xiàn)壓力區(qū),采空區(qū)頂板出現(xiàn)拉應(yīng)力,使頂板出現(xiàn)拱形冒落情況,采空區(qū)底板由上向下出現(xiàn)拉應(yīng)力破壞,導(dǎo)致出現(xiàn)底鼓現(xiàn)象,該階段內(nèi)由于回采面距離斷層位置較遠,且斷層未發(fā)生活化,應(yīng)力分布受到斷層影響可以忽略。

    圖2 底板垂直應(yīng)力演化云圖Fig.2 Cloud of vertical stress evolution of floor

    觀察圖2(b) 中應(yīng)力分布圖,采空區(qū)左側(cè)及工作面前方煤壁應(yīng)力集中程度出現(xiàn)擴大,但采空區(qū)左側(cè)應(yīng)力影響范圍大于工作面前方煤壁,整體呈現(xiàn)“葫蘆狀”分布,且采空區(qū)頂板和底板變形情況進一步加劇,而工作面前方壓應(yīng)力區(qū)域明顯有所減小,這是因為隨著回采不斷進行,前方斷層帶的存在阻礙了應(yīng)力的傳遞,且煤壁前方巖層強度降低使其無法承載回采應(yīng)力。

    觀察圖2(c) 中應(yīng)力分布圖,應(yīng)力集中程度隨著回采不斷擴大,但應(yīng)力影響范圍再一次減小,這是因為新出現(xiàn)的采空區(qū)沒有及時垮落,出現(xiàn)“砌體梁結(jié)構(gòu)模型”,即工作面前方巖體對后方采空區(qū)起到了承載作用,另外在該階段內(nèi)采空區(qū)應(yīng)力變化影響較大,前方應(yīng)力傳遞至斷層使其出現(xiàn)活化現(xiàn)象。

    觀察圖2(d) 中應(yīng)力分布圖,采空區(qū)兩側(cè)剪切區(qū)域不斷擴大,應(yīng)力影響范圍進一步擴大,采空區(qū)頂板垮落;觀察圖2(e) 中應(yīng)力云圖可以看出應(yīng)力集中區(qū)開始出現(xiàn)變化,原先直接頂垮落以及老頂?shù)淖冃螌?dǎo)致原先應(yīng)力拱破壞,應(yīng)力集中區(qū)域變得渙散,工作面前方煤壁應(yīng)力集中程度達到最大,這是因為斷層阻礙了應(yīng)力的二次傳遞,此時底板巖體達到應(yīng)力極限開始出現(xiàn)裂隙,隨著繼續(xù)回采會導(dǎo)致斷層活化速度加快,裂隙不斷擴大最終導(dǎo)致承壓水導(dǎo)升。

    綜上可得,隨著回采的不斷進行,應(yīng)力集中程度以及范圍不斷擴大,斷層帶的存在阻礙了巖體內(nèi)部應(yīng)力的傳遞,使得工作面前方煤壁應(yīng)力集中不斷增大并出現(xiàn)底板裂隙,最終在采動應(yīng)力和承壓水的作用下導(dǎo)致裂隙不斷擴大,隨后與承壓水導(dǎo)通,導(dǎo)致突水。

    圖3 為不同回采階段底板裂隙的演化規(guī)律,在開挖30 m、60 m 以內(nèi),采空區(qū)上部覆巖及底板巖體發(fā)生拉伸破壞,底板破壞深度分別為7 m 和8 m,產(chǎn)生的裂隙深度分別為0 和14 m,這是由于回采面距離斷層較遠,斷層未發(fā)生活化變化。

    觀察圖3(c) 裂隙變化圖,可以看出采空區(qū)上部覆巖變形進一步擴大,此時采空區(qū)巖體發(fā)生拉伸破壞和剪切破壞,底板破壞深度為10 m,導(dǎo)水裂隙高度為19 m,此時斷層受到采動影響出現(xiàn)活化。

    觀察圖3(d) 可以看出采空區(qū)破壞范圍進一步向深部擴展,且隨著采空區(qū)區(qū)域的擴大導(dǎo)致了工作面兩側(cè)的應(yīng)力集中,此時斷層受到承壓水和采動應(yīng)力的影響,活化速度進一步加快,裂隙進一步擴大為24 m,底板破壞深度為11 m,底板破壞區(qū)域與斷層距離在不斷接近。

    觀察圖3(e) 中裂隙圖,此時采空區(qū)基本垮落完畢,采空區(qū)頂?shù)装逅苄巫兓緟^(qū)域穩(wěn)定,工作面前方巖層應(yīng)力集中程度最大,裂隙區(qū)域相互導(dǎo)通并向下進一步延伸,此時底板破壞深度為13 m,導(dǎo)水裂隙升為33 m,底板破環(huán)區(qū)域與斷層相互導(dǎo)通,承壓水隨著裂隙進入工作面,導(dǎo)致事故發(fā)生。

    綜上所述,隨著回采的進行,距離斷層越來越近,底板破壞深度和裂隙帶高度不斷擴大,最終裂隙帶高度為33 m,在采動壓力和承壓水的作用下裂隙帶導(dǎo)通承壓水發(fā)生突水。

    圖3 底板裂隙演化規(guī)律Fig.3 Evolution of floor cracks

    3 注漿改造

    3.1 底板注漿

    為了解決18506 面的突水隱患,決定對其進行注漿改造。該面回風順槽及運輸順槽長度為1302 m,工作面長251 m。此次注漿施工分別在回風巷以及運輸巷進行,上下各6 個鉆場,每組鉆場為3個鉆孔,共布置鉆場12 個,鉆孔36 個,鉆場及鉆場布置如圖4 所示。此次注漿鉆孔漿液比重為1∶3,注漿材料采用粉煤灰以及水泥,漿液比重1.1~1.3 g/cm3,鉆場間距為217 m,鉆孔間距為45 m,注漿壓力為10 MPa,鉆孔深度為47.5~83.0 m,鉆孔總進尺為18 000 m,該面從施工到截止為止,共注漿7 900 m3。

    圖4 鉆孔布置Fig.4 Borehole layout

    3.2 注漿效果

    注漿完成后布置了檢驗鉆孔對注漿效果進行檢驗,檢驗鉆孔布置在18506 工作面后半段,共布置20 個檢驗鉆孔,鉆孔參數(shù)與普通鉆孔參數(shù)相同,通過收集檢驗鉆孔涌水量得到涌水量柱狀圖,如圖5 所示。

    圖5 涌水量柱狀圖Fig.5 Histogram of water inflow

    最小出水量為0.2 m3/h,最大出水量為8 m3/h,出水量小于10 m3/h,注漿改造效果良好,工作面可以安全回采。

    4 結(jié) 論

    (1) 隨著回采的進行,應(yīng)力集中程度以及范圍不斷擴大,斷層帶的存在阻礙了巖體內(nèi)部應(yīng)力的傳遞,使得工作面前方煤壁應(yīng)力集中不斷增大并出現(xiàn)底板裂隙。

    (2) 回采面距離斷層越近,底板破壞深度和裂隙帶高度不斷擴大,最終裂隙帶高度為33 m,在采動壓力和承壓水的作用下裂隙帶導(dǎo)通承壓水發(fā)生突水。

    (3) 采用注漿對底板進行改造,共布置鉆場12 個,鉆孔36 個,鉆孔總進尺為18 000 m,共注漿7 900 m3,經(jīng)檢驗鉆孔得出涌水量0.2~8 m3/h,效果良好,工作面可以安全回采。

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