橫向射流起爆爆震波二維數(shù)值模擬

劉道坤，馬 虎，張?jiān)品?孫 波，卓長(zhǎng)飛，鄧 利

(1.南京理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，南京 210094； 2.哈爾濱東安汽車動(dòng)力有限公司， 哈爾濱 150060)

【基礎(chǔ)理論與應(yīng)用研究】

橫向射流起爆爆震波二維數(shù)值模擬

劉道坤1，馬 虎1，張?jiān)品?,孫 波1，卓長(zhǎng)飛1，鄧 利1

(1.南京理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，南京 210094； 2.哈爾濱東安汽車動(dòng)力有限公司， 哈爾濱 150060)

利用Fluent軟件對(duì)燃燒室內(nèi)填充化學(xué)恰當(dāng)比的C8H18/O2預(yù)混氣體進(jìn)行直接起爆，并對(duì)爆震波衍射和爆震波形成以及發(fā)展過程進(jìn)行數(shù)值模擬研究；詳細(xì)分析了橫向射流在不同角度、不同位置條件下直接起爆燃燒室內(nèi)預(yù)混氣體后爆震波的傳播特性和流場(chǎng)特點(diǎn)。

旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動(dòng)機(jī);橫波;起爆;衍射

旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動(dòng)機(jī)是一種基于爆震燃燒形式的新型發(fā)動(dòng)機(jī)[1-2]，不僅具有脈沖爆震發(fā)動(dòng)機(jī)的熱循環(huán)效率高、爆震燃燒產(chǎn)物污染小等優(yōu)點(diǎn)[3]，而且只需單次點(diǎn)火即可連續(xù)工作并產(chǎn)生穩(wěn)定的推力，因此具有非常廣闊的應(yīng)用前景[4]。如何在最短的時(shí)間和距離內(nèi)形成穩(wěn)定自持傳播的爆震波對(duì)縮短發(fā)動(dòng)機(jī)有效長(zhǎng)度，延長(zhǎng)發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)間等方面具有重要的意義，也是目前旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動(dòng)機(jī)研究領(lǐng)域的熱門研究課題。應(yīng)用于旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動(dòng)機(jī)上的起爆方式有很多[5-6]，其中熱射流起爆以具有能量釋放率大、效率高等優(yōu)點(diǎn)被廣泛的應(yīng)用于旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動(dòng)機(jī)領(lǐng)域。在實(shí)際工程應(yīng)用中，國(guó)防科技大學(xué)、西北工業(yè)大學(xué)以及南京理工大學(xué)，美國(guó)空軍實(shí)驗(yàn)室等諸家國(guó)內(nèi)外單位在熱射流起爆旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動(dòng)機(jī)等應(yīng)用方面做了不少工作[7-12]。其中，林偉等在熱射流以不同速度、寬度等工況下起爆H2/Air預(yù)混氣體獲得爆震波等方面做了相關(guān)數(shù)值模擬[13]。王治武等在不同工況的橫向射流間接起爆爆震波方面也做了相關(guān)的數(shù)值模擬[14]。李海鵬等在氣相爆震波衍射現(xiàn)象等方面進(jìn)行相關(guān)數(shù)值模擬研究[15]。但是，以上研究都沒有涉及到射流直接起爆C8H18/O2預(yù)混氣體獲得爆震波以及爆震波發(fā)展和衍射過程。為了更加全面的了解射流在進(jìn)入燃燒室后直接起爆燃燒室內(nèi)預(yù)混氣體后爆震波衍射發(fā)展過程以及橫波在誘導(dǎo)產(chǎn)生平面爆震波時(shí)的作用，本文模擬在不同參數(shù)狀態(tài)下的橫向射流直接起爆燃燒室內(nèi)填充化學(xué)恰當(dāng)比的C8H18/O2預(yù)混氣體并獲得爆震波以及爆震波衍射發(fā)展過程，分析了不同射流角度和射流位置對(duì)于爆震波起爆以及發(fā)展過程的的影響。

1 物理模型和計(jì)算方法

為了對(duì)橫向射流起爆等截面直爆震管后流場(chǎng)的特性進(jìn)行分析，本文對(duì)其簡(jiǎn)化后的幾何模型進(jìn)行二維數(shù)值模擬研究。其簡(jiǎn)化后的幾何模型示意圖如圖1所示。其中主計(jì)算域內(nèi)填充初始?jí)毫? atm，溫度為300 K的化學(xué)恰當(dāng)比的C8H18/O2靜態(tài)預(yù)混氣體，采用總包反應(yīng)進(jìn)行數(shù)值模擬。射流管內(nèi)填充化學(xué)恰當(dāng)比的H2/O2靜態(tài)預(yù)混氣體，采用7組分8步基元反應(yīng)進(jìn)行計(jì)算[16]。點(diǎn)火區(qū)域設(shè)置在射流管的頂端，點(diǎn)火區(qū)壓力為3 MPa，溫度為3 000 K。所有邊界除流場(chǎng)右側(cè)出口為壓力出口外，其他都設(shè)置成固體壁面邊界。主計(jì)算域尺寸為寬20 mm，長(zhǎng)400 mm。與燃燒室正交的射流管尺寸為直徑12 mm，長(zhǎng)度20 mm，射流管左側(cè)面到燃燒室左端面的距離設(shè)置為X，整個(gè)計(jì)算區(qū)域網(wǎng)格都是0.2 mm的均勻網(wǎng)格。

圖1 幾何模型(mm)

本文用Fluent軟件進(jìn)行數(shù)值模擬，選用三階MUSCL顯式格式。假設(shè)所有氣體均為理想氣體，并且忽略擴(kuò)散、粘性和熱傳導(dǎo)等輸運(yùn)過程。壁面按絕熱、滑移處理。

2 計(jì)算結(jié)果與討論

本文基于射流管在不同角度以及不同位置工況下起爆主燃燒室內(nèi)的預(yù)混氣體并對(duì)爆震波傳播過程以及衍射現(xiàn)象進(jìn)行數(shù)值模擬。具體工況參數(shù)以及初始條件設(shè)置由表1給出。

表1 初始參數(shù)設(shè)置和不同參數(shù)下的計(jì)算結(jié)果

2.1 不同射流角度對(duì)起爆的影響

圖2給出了在case 1工況下射流管起爆爆震波以及爆震波衍射發(fā)展過程的壓力云圖。

圖2 case 1工況下不同時(shí)刻的壓力云圖

從云圖中可以看出，8 μs時(shí)爆震波開始從射流管中傳出，直接起爆燃燒室內(nèi)的初始預(yù)混氣體。在射流管出口附近，由于爆震波開始從面積受限區(qū)域傳到突擴(kuò)的主燃燒室，在兩個(gè)拐角處各產(chǎn)生了一道膨脹波，該膨脹波的存在使得原本的正爆震波面在經(jīng)過射流管出口后，存在較為明顯的“分段”現(xiàn)象。中間區(qū)域是未擾動(dòng)的爆震中心面，波面呈正激波面，邊緣區(qū)域?yàn)楸鹧苌洳?，波面為曲面，兩端爆震波的交點(diǎn)就是衍射爆震波和未收擾動(dòng)爆震波的分界點(diǎn)，由于膨脹波的作用爆震波在傳出射流管以后在兩個(gè)拐角附近受到侵蝕,使得在拐角附近的爆震衍射波段的溫度和壓力明顯低于爆震中心面的溫度和壓力，出現(xiàn)較為明顯的壓力和溫度間斷面，但是由于燃燒室內(nèi)氧化劑的活性較高，在拐角處的衍射波段，波后的能量釋放率始終大于膨脹率，使得激波并未從反應(yīng)區(qū)中解耦出來(lái)。隨著爆震波的發(fā)展，原本受到削弱的波面逐漸得到恢復(fù)，但是正激波面受到侵蝕現(xiàn)象更加嚴(yán)重，原有的正激波面不斷受到膨脹衍射波的侵蝕而逐漸減小。爆震波面開始變得光滑。11 μs時(shí)原有的正激波面基本消失，爆震面呈現(xiàn)半圓弧狀。12 μs 時(shí)左行爆震波到達(dá)燃燒室左壁面，隨后形成一道反射激波。在反射激波、壁面和下行激波的交匯作用下，在壁面附近形成一個(gè)局部的高溫高壓區(qū)，該高溫高壓區(qū)的溫度和壓力分別達(dá)到點(diǎn)火時(shí)的1.6倍和3倍。由于左側(cè)未燃區(qū)域附近的的化學(xué)反應(yīng)在高溫高壓區(qū)作用下得到強(qiáng)化，導(dǎo)致爆震波下行趨勢(shì)得到加強(qiáng)。16 μs時(shí)下行激波到達(dá)下壁面，同樣在下壁面的作用下產(chǎn)生一道向上反射傳播強(qiáng)度較大的橫波，該橫波局部壓力和溫度分別達(dá)到點(diǎn)火時(shí)的1.7倍和3.2倍。該橫波與右行激波重疊的高溫高壓區(qū)域在右行過程中逐步被拉大，使得原本靠近上壁面向右傳播的落后火焰面趕超上來(lái)，70.5 μs時(shí)原本的曲面激波在距離計(jì)算域左端170 mm時(shí)逐漸被拉平形成一個(gè)平面爆震波。根據(jù)70.5 μs和73.5 μs兩個(gè)壓力云圖可計(jì)算爆震波速約為 2 500 m/s，比由CEA計(jì)算出來(lái)的CJ爆震速度2 199 m/s略大,說明已經(jīng)達(dá)到爆震。

圖3、圖4分別給出了case 2、case 3兩個(gè)工況下的爆震波發(fā)展過程的壓力云圖。圖3顯示了當(dāng)傾斜角度θ為60°時(shí)爆震波在燃燒室內(nèi)的發(fā)展過程。

圖3 case 2況下不同時(shí)刻的壓力云圖

圖4 case 3工況下不同時(shí)刻的壓力云圖

云圖顯示，在該工況下，爆震波開始從傾斜拐角處傳入燃燒室。由于傾斜角度相對(duì)于case 1減小，使得爆震波在尖角處受到膨脹波的影響加大，強(qiáng)度受到削弱，壓力和溫度間斷面也較case 1進(jìn)一步擴(kuò)大，但是該工況下同樣能起爆燃燒室的混合氣體，并在8.7 μs時(shí)形成一個(gè)“勺型”的爆震波面。11.5 μs 時(shí)，爆震波完全傳出射流管?？拷媳诿娓浇?，爆震波呈現(xiàn)出正激波面?zhèn)鞑?。由于射流管傾斜60°布置時(shí)，即使爆震波在出口附近有向左的分速度，但是在較強(qiáng)膨脹波的作用下，并沒有使得爆震波在相對(duì)于case 1的工況下更快到達(dá)左側(cè)壁面。13.5 μs 時(shí)左行爆震波到達(dá)左壁面，并在壁面的作用下形成一道右行反射激波。由于爆震波向下的速度分量減小，使得下行激波到達(dá)下壁面的時(shí)間有所延長(zhǎng)。17 μs爆震波到達(dá)下壁面，并在17.3 μs時(shí)已經(jīng)形成一道上行的反射橫波。由于下行的激波強(qiáng)度被削弱，下壁面反射激波強(qiáng)度也較case 1工況下有所減弱，在計(jì)算域同一位置該反射橫波壓力和溫度分別為case 1的0.9倍和0.92倍。因此上行反射橫波的強(qiáng)度被削弱，使得橫波在誘導(dǎo)并加強(qiáng)右行激波向右傳播的作用減弱，74.6 μs 時(shí)原有的曲面波爆震波被拉平成平面爆震波，并穩(wěn)定在燃燒室內(nèi)，此時(shí)距離計(jì)算域左端為180 mm。根據(jù)74.6 μs和79.3 μs兩個(gè)壓力云圖可以計(jì)算該工況下爆震波速度約為2 440 m/s,略低于case 1工況下的爆震速度。

當(dāng)進(jìn)一步減小θ角度至45°時(shí)，爆震波在豎直方向的射流分速度進(jìn)一步減小，而水平向左的分速度再次增大。由于射流管傾斜角度變大，導(dǎo)致左行爆震波的強(qiáng)度受到嚴(yán)重削弱，這種受到削弱的爆震波進(jìn)一步延長(zhǎng)了到達(dá)左壁面的時(shí)間，14 μs 時(shí)左行爆震波到達(dá)左壁面。該工況下，射流管內(nèi)爆震波在射流管右側(cè)拐角處向下的擴(kuò)展趨勢(shì)要比case 1和case 2大。當(dāng)爆震波傳出預(yù)爆震管出口時(shí)，向下的速度值增大，導(dǎo)致下行爆震波到達(dá)下壁面的時(shí)間較case 1和case 2明顯縮短。15 μs時(shí)爆震波到達(dá)下壁面，并隨后形成一道反射激波，在經(jīng)過上下壁面幾次激波反射以后逐漸退化成弱激波。但在初始上行反射激波和右行激波的共同作用下的高溫高壓區(qū)卻被逐漸拉大，爆震波在77.8 μs被拉平。由圖4可以看出該時(shí)刻的位置距離計(jì)算域的左端為192 mm。由77.8 μs和79.5 μs兩個(gè)壓力云圖可以計(jì)算出穩(wěn)定駐定后的平面爆震波速約為2 200 m/s，近似等于CJ爆震速度。

圖5和圖6分別顯示了在case 1、case 2、case 3三種工況下爆震波到達(dá)主燃燒室左壁面所需時(shí)間(設(shè)為t1)和到達(dá)下壁面的時(shí)間(設(shè)為t2)與穩(wěn)定平面爆震波所達(dá)到的波速三者之間的相互關(guān)系。從圖5中可以看出，穩(wěn)定平面爆震波所達(dá)到的波速與傾斜角度θ成正比，而t1與傾斜角度θ成反比。圖6顯示當(dāng)θ時(shí)為45°時(shí)，爆震波到達(dá)下壁面所需時(shí)間t2比90°和60°工況下都要小，而60°時(shí)t2最大。這說明當(dāng)預(yù)爆震管傾斜角度達(dá)到一定程度后，預(yù)爆震管內(nèi)的爆震波在出口處受到的壓縮程度會(huì)加速爆震波的下行速度。

圖5 不同角度下平面爆震波形成的波速t1 散點(diǎn)

圖6 不同角度下平面爆震波形成的波速t2 散點(diǎn)

約定平面爆震波形成時(shí)距離主計(jì)算域左端壁面的距離設(shè)為L(zhǎng)。圖7顯示了case 1、case 2、case 3三種工況下L、θ以及平面爆震波形成所需時(shí)間t之間的關(guān)系。

圖7 不同角度下平面爆震波形成的波速散點(diǎn)

從圖7中可以看出，傾斜角度越大，穩(wěn)定平面爆震波的形成位置就越靠前，同樣穩(wěn)定時(shí)所用時(shí)間就越短，由此可見下壁面反射的橫波的強(qiáng)度越大，所達(dá)到穩(wěn)定時(shí)刻的時(shí)間和距離就越短。

2.2 不同射流位置對(duì)起爆的影響

圖8顯示了當(dāng)X設(shè)置為30 mm時(shí)，在出口附近的衍射現(xiàn)象與10 mm時(shí)相近。但是由于X距離的增大，17.5 μs時(shí)下行爆震波先到達(dá)下壁面，并在下壁面的作用下形成一道上行的反射激波。同時(shí)該反射激波在左行激波的共同作用下迅速燃盡燃燒室左側(cè)的未燃?xì)怏w，23 μs時(shí)左側(cè)未燃新鮮混合物基本燃燒殆盡。同時(shí)右行激波在上行反射波的作用下繼續(xù)向右運(yùn)動(dòng)，二者相互交叉處的高溫高壓區(qū)逐步擴(kuò)大。相比較case 1工況下，由于射流管左側(cè)的空間增大，波后的各種膨脹波、反射激波反射空間增大，在相互作用以后強(qiáng)度減弱，沒有對(duì)右行爆震波向右傳播起到促進(jìn)作用，右行爆震波在距離射流管右側(cè)壁面155 mm處原曲面爆震波波面被拉平，74.5 μs 時(shí)燃燒室平面爆震波趨于穩(wěn)定傳播。根據(jù)74.5 μs 和84.7 μs 時(shí)刻的兩個(gè)壓力云圖計(jì)算爆震波速度約為2 400 m/s，略低于case 1的爆震波速。

圖8 case 4工況下不同時(shí)刻的壓力云圖

圖9顯示了進(jìn)一步增大X值到50 mm，此時(shí)左行爆震波到達(dá)左側(cè)壁面之前，下行爆震波在17.5 μs時(shí)已經(jīng)到達(dá)下壁面并產(chǎn)生一道上行橫波，該時(shí)刻與case 4相同。30 μs時(shí)該橫波達(dá)到上壁面，并再次由上壁面向下進(jìn)行二次反射。左行爆震波因射流管右移，到達(dá)左側(cè)壁面的時(shí)間有所延長(zhǎng)。相比case 4而言，case 5中射流管布置右移，因此左側(cè)的空間較case 4增大，右行爆震波波后的膨脹波、壓縮波和反射激波的發(fā)展空間進(jìn)一步擴(kuò)大，導(dǎo)致壁面反射的激波和波后的膨脹波對(duì)右行爆震波速的促進(jìn)作用減小。該工況下爆震波速度較case 4要小。在該工況下爆震波在84.3 μs 時(shí)被拉平成平面爆震波，并在燃燒室內(nèi)維持穩(wěn)定傳播。此時(shí)被拉平的的平面爆震波距離射流管右側(cè)壁面175 mm。根據(jù)84.3 μs 和91.3 μs 兩個(gè)壓力云圖可計(jì)算出該工況下的爆震波速約2 300 m/s，低于case 1和case 4的爆震波速。

圖9 case 5工況下不同時(shí)刻的壓力云圖

約定在燃燒室內(nèi)所形成的平面爆震波距離射流管右側(cè)壁面的值為L(zhǎng)1。圖10顯示了在case 1、case 4和case 5三種工況下的所形成的平面爆震波速，在保證射流管出口尺寸以及初始點(diǎn)火能量一定的情況下，射流管布置偏離燃燒室左壁面的X值越大，L1值就越大，爆震波速度相比之下越小?？梢姳鸩ǖ膫鞑ニ俣纫约捌矫姹鸩ǚ€(wěn)定傳播的形成位置與射流管和燃燒室左側(cè)壁面之間的空間大小有關(guān)，其大小直接影響爆震波速度以及平面爆震波穩(wěn)定傳播時(shí)的位置?？臻g越大，爆震波后的膨脹波和壁面反射的激波對(duì)右行爆震波的加強(qiáng)作用越弱。

圖10 不同L1值條件下平面爆震波的波速散點(diǎn)

3 結(jié)果與討論

1) 本文所述工況下，射流管內(nèi)的爆震波在出口處發(fā)生衍射現(xiàn)象，在壁面拐角處由于膨脹波的侵蝕作用出現(xiàn)局部壓力和溫度間斷，但是并未出現(xiàn)解耦現(xiàn)象，爆震中心并未受到擾動(dòng)影響，呈正激波傳播狀態(tài)。隨著爆震波的傳播，原本受到侵蝕的爆震波面能快速恢復(fù)形成“光滑”的半球形爆震波面。

2) 本文所述工況下，射流管均能直接起爆填充在燃燒室內(nèi)的C8H18/O2預(yù)混氣體，并獲得穩(wěn)定傳播的爆震波。在爆震波穩(wěn)定傳播過程中，橫波起主要作用。下壁面反射的橫波越強(qiáng)，誘導(dǎo)產(chǎn)生平面爆震波的時(shí)間越短。

3) 本文所述工況下，射流管布置傾斜越小，爆震波在射流管出口壓縮拐角處受膨脹波侵蝕越嚴(yán)重，爆震波到達(dá)左側(cè)壁面的時(shí)間越長(zhǎng)，同時(shí)達(dá)到下壁面的時(shí)間越短。相應(yīng)的平面爆震波的形成距離越短。

4) 本文所述工況下，射流管布置點(diǎn)距離左側(cè)壁面的空間越大，平面爆震波形成時(shí)距離射流管左側(cè)壁面越大，爆震波速度越小。

[1] WOLANSKI P.Development of Continuous Rotationg Detonation Engine[R].Deflagratiove and Detonative Combustion,Moscow,2010.

[2] NETTLETON M A.Recent Work on Gaseous Detonation (Review)[J].Shock Waves,2002(12):3-12.

[3] LEE J.The Detonation Phenomenon[M].Cambrige University Press,2008:327-339.

[4] 劉世杰，林志勇，覃慧，等.連續(xù)旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動(dòng)機(jī) 研究進(jìn)展[J].飛航導(dǎo)彈，2010(2):70-75.

[5] 李牧.多循環(huán)爆震研究[D].西安：西北工業(yè)大學(xué)，2007：167-180.

[6] JONES D A,SICHEL M,ORAN E S.Reignition of Detonation by Reflected Shocks[J].Shock Wave,1995,5(1-2):47-57.

[7] 劉世杰，劉衛(wèi)東，林志勇，等.連續(xù)旋轉(zhuǎn)爆震波傳播過 程研究(I) ：同向傳播模式[J].推進(jìn)技術(shù)，2014,35 (1):138-144.

[8] 林偉，韓旭，劉世杰.傾斜橫向射流起爆爆震波的二維模擬[C]//黃山：第十屆全國(guó)激波與激波管學(xué)術(shù)會(huì)議. 2010：195-200.

[9] 劉云峰，余榮國(guó)，王建平.脈沖爆震發(fā)動(dòng)機(jī)快起爆的二維數(shù)值模擬[J].推進(jìn)技術(shù)，2004,25(5)：454-457.

[10]RAGLAND K W,COSENS G L,CULLEN R E.Detonaition of Hydron-Oxygen an Low Temperature and High Pressure[J].AIAA Journal,1964,2(1)：142-144.

[11]夏天，陳龍，黃晨，等.EPS模糊滑模變結(jié)構(gòu)控制仿真及試驗(yàn)研究[J].重慶理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué))，2014(3):17-21.

[12]林偉，周進(jìn)，林志勇，等.熱射流起爆過程數(shù)值模擬研究[J].國(guó)防科技大學(xué)學(xué)報(bào)，2015,37(1)：70-77，89.

[13]王治武,陳星谷,鄭龍席,等.橫向射流起爆爆波數(shù)值研究[J].推進(jìn)技術(shù),2013,34(3):422-427.

[14]曾昊,何立明,章雄偉,等.橫向爆震射流起爆爆震過的 數(shù)值模擬[J].應(yīng)用力學(xué)學(xué)報(bào),2010,27(3):543-548.

[15]馬虎,武曉松.分開噴注方式下旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動(dòng)機(jī)三位數(shù)值模擬[J].燃燒科學(xué)與技術(shù),2016(1):9-10

(責(zé)任編輯 楊繼森)

Two-Dimensional Numerical Simulation of Detonation Wave by Transverse Jet

LIU Dao-kun1, MA Hu1, ZHANG Yun-feng2, SUN Bo1, ZHUO Chang-fei1, DENG Li1

(1.School of Mechanical Engineering, Nanjing University of Science and Technology, Nanjing 210094,China; 2.Harbin Dongan Automobile Power Co., Ltd., Harbin 150066, China)

Using fluent technique to simulate the process of detonation and detonation wave diffraction by transverse jet when the equivalence ratio of premixed is exactly stoichiometry in chamber. The character of flow field and detonation wave spread was studied after the premixed gas detonated under different angles and positions of jet tube.

rotating detonation engine; transverse wave ; detonation ; diffraction

2016-10-19；

2016-11-20 基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51376091)；江蘇省自然科學(xué)基金項(xiàng)目(BK20150782)；中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資金資助項(xiàng)目(30915118836)

劉道坤(1989—)，男，碩士，主要從事旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動(dòng)機(jī)研究;E-mail:1206599518@qq.com。

馬虎(1986—)，男，講師，主要從事爆震推進(jìn)理論及應(yīng)用研究；E-mail:mahuokok@163.com。

10.11809/scbgxb2017.03.041

劉道坤，馬虎，張?jiān)品澹?橫向射流起爆爆震波二維數(shù)值模擬[J].兵器裝備工程學(xué)報(bào)，2017(3):183-187.

format:LIU Dao-kun, MA Hu, ZHANG Yun-feng,et al.Two-Dimensional Numerical Simulation of Detonation Wave by Transverse Jet[J].Journal of Ordnance Equipment Engineering,2017(3):183-187.

V231.22

A

2096-2304(2017)03-0183-05