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    方形高強(qiáng)鋼管混凝土疊合柱軸壓極限承載力分析

    2016-11-30 01:06趙均海侯玉林張常光
    土木建筑與環(huán)境工程 2016年5期

    趙均海 侯玉林 張常光

    摘 要:對(duì)于新提出的方形高強(qiáng)鋼管混凝土疊合柱的極限承載力,基于統(tǒng)一強(qiáng)度理論,考慮中間主應(yīng)力和材料拉壓比的影響,引入有效約束系數(shù)和非有效約束系數(shù)并考慮箍筋對(duì)鋼管外混凝土約束作用的不同,把鋼管外箍筋約束混凝土劃分為有效約束區(qū)和非有效約束區(qū),將方形截面等效為圓形截面以考慮鋼管核心混凝土受到的鋼管和外圍鋼筋混凝土的雙重約束效應(yīng),提出了方形高強(qiáng)鋼管混凝土疊合柱的一種新的軸壓極限承載力計(jì)算方法。將所得理論計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,吻合良好,證明了公式的正確性。對(duì)各參數(shù)的影響規(guī)律分析表明,方形高強(qiáng)鋼管混凝土疊合柱的承載力隨著側(cè)壓系數(shù)、中間主應(yīng)力影響系數(shù)、材料拉壓比和縱向配筋率的增大而增大,隨著鋼管徑厚比的增大而減小。

    關(guān)鍵詞:鋼管混凝土疊合柱;箍筋約束;強(qiáng)度理論;極限承載力

    中圖分類號(hào):TU312;TU398

    文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A文章編號(hào):1674-4764(2016)05-0020-07

    Abstract:Based on the unified strength theory and the influences of intermediate principal stress and the material of tension and compression ratio were considered when coming down to the ultimate bearing capacity of square steel tube-reinforced high strength concrete column. Effective constraint coefficient and ineffective constraint coefficient were introduced to consider the different constraint functions of concrete derived from the stirrups, the constraint concrete outside steel tube was divided into effective constraint region and ineffective constraint region. The square section was equivalent to circular section to consider the double constraint function to concrete in steel tube derived from steel tube and outer steel reinforced concrete. Then a new method for the axial ultimate bearing capacity of square steel tube-reinforced concrete column was deduced. The results were in good agreement with the experimental results and the correctness of the theory formulae was proved. Influential effects of some parameters were analyzed and the analysis results showed that the ultimate bearing capacity of square steel tube-reinforced high strength concrete column increased with the increase of the side pressure coefficient. Influence coefficient of intermediate principal stress, the material of tension and compression ratio and the longitudinal reinforcement ratio, while it decreases with the increase of radius-thickness ratio.

    Keywords:steel tube-reinforced concrete column;stirrup constraint; strength theory; ultimate bearing capacity

    高強(qiáng)鋼管混凝土疊合柱是由截面中部的高強(qiáng)鋼管混凝土柱和鋼管外的鋼筋混凝土疊合而成的柱,也可以看成是在鋼筋混凝土內(nèi)置鋼管混凝土而成的柱,內(nèi)截面鋼管形式有圓鋼管、方鋼管和矩形鋼管,又可稱為核心高強(qiáng)鋼骨混凝土組合柱。高強(qiáng)混凝土有強(qiáng)度高、變形小的優(yōu)點(diǎn),但其延性差、脆性大,不利于抗震;將其與鋼管結(jié)合,可以充分發(fā)揮二者的性能,同時(shí)也具有較好的變形能力、較大的剛度和良好的抗火性能等優(yōu)點(diǎn),經(jīng)濟(jì)效益良好[1-2]。

    國(guó)內(nèi)外對(duì)鋼管混凝土已經(jīng)進(jìn)行了較多的研究。Evirgen等[3]通過鋼管混凝土柱的軸壓試驗(yàn),分析了寬厚比、混凝土強(qiáng)度等因素對(duì)鋼管混凝土柱極限承載力、延性和屈曲行為的影響;Wang等[4]基于18根圓形鋼管混凝土柱軸壓和偏壓的試驗(yàn)結(jié)果,詳細(xì)地介紹了該型構(gòu)件的失效模式、承載能力等性能;呂學(xué)濤等[5]對(duì)圓鋼管鋼筋混凝土短柱進(jìn)行明火試驗(yàn),分析了升溫時(shí)間和配筋率對(duì)受火后鋼管鋼筋混凝土短柱剩余承載力、剛度和延性的影響規(guī)律。而對(duì)鋼管混凝土疊合柱的研究相對(duì)較少:幸坤濤等[6]利用數(shù)值分析方法對(duì)高強(qiáng)鋼管混凝土核心短柱在軸心受壓時(shí)的荷載變形關(guān)系曲線進(jìn)行了全過程分析;聶建國(guó)等[7]考慮核心鋼管混凝土和外圍普通混凝土受壓性能存在的明顯差異,分析了外圍混凝土體積配箍率等因素對(duì)柱協(xié)同工作的影響;龍躍凌等[8]在分析核心鋼管混凝土組合柱受力機(jī)理的基礎(chǔ)上,同時(shí)考慮圓形截面和方形截面對(duì)鋼管外混凝土的影響,對(duì)核心鋼管混凝土組合柱承載力進(jìn)行了分析;郭全全等[9]進(jìn)行了疊合柱短柱偏心受壓試驗(yàn),并基于試驗(yàn)采用截面極限平衡理論提出了疊合柱偏心受壓短柱的正截面承載力公式;徐蕾等[10]利用有限元分析軟件和試驗(yàn)結(jié)果對(duì)鋼管混凝土疊合柱火災(zāi)下的溫度特性和力學(xué)性能進(jìn)行了研究。

    目前,對(duì)于高強(qiáng)鋼管混凝土疊合柱軸壓承載力的計(jì)算,部分研究只考慮鋼管對(duì)混凝土的約束作用而未考慮箍筋的約束作用;部分考慮鋼管對(duì)混凝土的約束作用和箍筋對(duì)混凝土的約束作用,但均未考慮外圍混凝土對(duì)鋼管內(nèi)混凝土的約束,即未考慮鋼管內(nèi)混凝土受到的雙重約束。在實(shí)際工程中,疊合柱配箍量較多,在達(dá)到極限狀態(tài)時(shí),外圍箍筋約束混凝土不會(huì)過分剝離,能和鋼管內(nèi)混凝土共同承擔(dān)荷載。而堯國(guó)皇[11]的有限元結(jié)果也表明鋼管核心混凝土受到鋼管和外圍鋼筋混凝土的雙重約束,其承載力比同樣條件下普通鋼管混凝土中混凝土要大。因此,考慮內(nèi)部混凝土受到的雙重約束作用是有必要的。本文以內(nèi)配圓鋼管的方形截面高強(qiáng)鋼管混凝土柱為研究對(duì)象。構(gòu)件處于較高應(yīng)力狀態(tài)時(shí),箍筋約束混凝土角部受到約束強(qiáng),邊緣中部受到的約束弱,對(duì)箍筋約束混凝土利用Mander模型[12]進(jìn)行有效約束區(qū)和非有效約束區(qū)的劃分,推導(dǎo)出有效約束區(qū)系數(shù)和非有效約束區(qū)系數(shù),同時(shí),本文考慮鋼管核心混凝土受到鋼管和外圍鋼筋混凝土的雙重約束效應(yīng),基于統(tǒng)一強(qiáng)度理論對(duì)鋼管和鋼管約束混凝土承載力分析,推導(dǎo)出方形截面高強(qiáng)鋼管混凝土疊合柱的軸壓極限承載力,與文獻(xiàn)試驗(yàn)值對(duì)比驗(yàn)證,并分析了徑厚比、中間主應(yīng)力影響系數(shù)、材料拉壓比、縱筋配筋率、側(cè)壓系數(shù)的影響特性。

    1 雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論

    俞茂宏以雙剪單元體和雙剪屈服準(zhǔn)則為基礎(chǔ),考慮應(yīng)力狀態(tài)的所有應(yīng)力分量以及它們對(duì)材料屈服和破壞的不同影響,建立了一個(gè)全新的強(qiáng)度理論和一系列新的典型計(jì)算準(zhǔn)則。統(tǒng)一強(qiáng)度理論包含了無限多個(gè)計(jì)算準(zhǔn)則,幾乎可以適用于各種材料,應(yīng)用十分方便。其表達(dá)式為[13]

    2 極限承載力的計(jì)算

    2.1 箍筋約束鋼管外混凝土承載力

    實(shí)際工程中,構(gòu)件達(dá)到極限狀態(tài)時(shí),內(nèi)部鋼管的橫向變形較小,故不再考慮鋼管變形對(duì)箍筋約束混凝土的影響[1]。研究表明,方形截面的箍筋對(duì)混凝土約束較弱,且對(duì)混凝土的約束不均勻,僅在箍筋轉(zhuǎn)角處對(duì)混凝土有較大的約束[8]。箍筋約束混凝土有效約束區(qū)和非有效約束區(qū)劃分如圖1所示。

    基于文獻(xiàn)[8]的假設(shè):箍筋對(duì)其約束混凝土的約束應(yīng)力均勻分布,則箍筋受力如圖2所示。

    2.3 鋼管約束混凝土的承載力

    基于文獻(xiàn)[8]的結(jié)論,本文考慮鋼管外圍混凝土對(duì)鋼管混凝土的約束作用。且箍筋對(duì)混凝土的約束作用均勻分布。而方鋼管對(duì)于混凝土的約束效應(yīng),等同于間距為零的箍筋對(duì)混凝土的約束承載力的效應(yīng)。方鋼管軸壓承載力的計(jì)算過程中,認(rèn)為鋼管對(duì)混凝土的約束也均勻分布[18]。箍筋約束混凝土和厚度與箍筋直徑相同的鋼管約束混凝土,二者不同的是側(cè)面對(duì)于混凝土的約束:鋼管是連續(xù)的,箍筋是間斷的。本文在方鋼管的基礎(chǔ)上引入側(cè)向約束系數(shù)ke2來考慮箍筋對(duì)混凝土約束的不均勻性,從而將箍筋約束混凝土轉(zhuǎn)化為方形鋼管約束混凝土。

    按照截面面積和含鋼率相等將方鋼管的有效約束應(yīng)力等效為圓形鋼管混凝土的側(cè)壓力p,則外圍混凝土和鋼管受力如圖3所示。

    2.4 鋼管混凝土疊合柱軸壓承載力

    在構(gòu)件達(dá)到極限承載力之前,外側(cè)的保護(hù)層混凝土早已被壓碎[21],因此,在本文計(jì)算承載力時(shí)不再考慮混凝土保護(hù)層對(duì)極限承載力的貢獻(xiàn)。并且在構(gòu)件達(dá)到極限承載力時(shí)鋼管和縱向鋼筋已經(jīng)屈服。方形高強(qiáng)鋼管混凝土疊合柱的承載力由箍筋約束鋼管外混凝土、縱筋、鋼管、鋼管約束混凝土構(gòu)成。計(jì)算公式為

    3 算例驗(yàn)證與分析

    3.1 計(jì)算結(jié)果對(duì)比

    由于鋼材的拉壓強(qiáng)度相近,取拉壓比為α=1,取k=2.1,b=1時(shí)[16],將文獻(xiàn)[22]和文獻(xiàn)[23]中的部分試驗(yàn)數(shù)據(jù)代入式(21)中進(jìn)行計(jì)算并與試驗(yàn)值對(duì)比,結(jié)果見表1。

    3.2 影響因素分析

    3.2.1 側(cè)壓系數(shù)和縱向配筋率的影響

    取文獻(xiàn)[22]中試件FZ-2和FZ-3柱為對(duì)象,取不同的側(cè)壓系數(shù)k值(1.5、2.0、2.5、3.0)以及不同的縱向鋼筋配筋率(0.85%、1.15%、1.51%),得到的極限承載力的變化情況如圖4、圖5所示。

    試件破壞時(shí),縱筋已經(jīng)屈服[8],在一定范圍內(nèi),縱向配筋率的增加會(huì)貢獻(xiàn)更多的承載力。圖中也可以看出:承載力隨著縱向配筋率的增大而增大;側(cè)壓系數(shù)越大,對(duì)混凝土的約束越強(qiáng),故承載力越大。經(jīng)分析,k值每增大1,承載力約提高917 kN。

    3.2.2 鋼管徑厚比對(duì)極限承載力的影響

    徑厚比的影響主要表現(xiàn)在對(duì)核心混凝土的約束作用上。徑厚比不同,其對(duì)混凝土的約束作用就不同,鋼管徑厚比越大,其對(duì)混凝土的約束作用越弱,反之,約束作用越強(qiáng)。以文獻(xiàn)[22]中FZ-1柱,采用不同的徑厚比,得到的承載力變化如圖6所示。

    由圖6可知,隨著徑厚比的增大,極限承載力逐漸變小,并且減小的速率越來越慢。故為獲得較大的承載力,鋼管的徑厚比不宜過大。

    3.2.3 材料拉壓比α與中間主應(yīng)力影響系數(shù)b的影響

    以文獻(xiàn)[22]中試件FZ-2為例進(jìn)行分析,取α分別為0.8、0.9、1.0,取b分別為0、0.2、0.4、0.6、0.8、1.0進(jìn)行承載力的計(jì)算,如圖7所示。

    由圖可見,在中間主應(yīng)力系數(shù)b不變的情況下,承載力隨著α值的增加而增加;在材料拉壓比α不變的情況下,中間主應(yīng)力系數(shù)b越大,承載力越高;而理論上b值越大,極限面也越大,理論與試驗(yàn)分析相吻合。在中間主應(yīng)力增加量相同的情況下,材料拉壓比越大,承載力曲線斜率越大,即承載力增加越多。綜上所述,中間主應(yīng)力和材料拉壓比對(duì)承載力有影響,故計(jì)算時(shí)考慮二者對(duì)承載力的影響會(huì)使結(jié)果更加精確。

    4 結(jié) 論

    1)基于雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論,綜合考慮了材料拉壓比、中間主應(yīng)力的影響,并且考慮了內(nèi)部混凝土受到的雙重約束作用,推導(dǎo)出了高強(qiáng)鋼管混凝土疊合柱軸壓承載力的計(jì)算公式。該公式能合理的考慮材料的實(shí)際性能,又能真實(shí)的反應(yīng)構(gòu)件各部分的受力狀況。通過試驗(yàn)值與本文理論計(jì)算值的對(duì)比,證明本文推出的方形高強(qiáng)鋼管混凝土疊合柱軸壓極限承載力計(jì)算方法是正確的。

    2)通過分析可知:側(cè)壓系數(shù)越大、中間主應(yīng)力系數(shù)越大,承載力越高;材料拉壓比的提高也會(huì)使承載力提高;徑厚比越大,鋼管對(duì)混凝土的約束作用越弱,從而導(dǎo)致承載力降低。

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    (編輯 王秀玲)

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