高壓輥磨對(duì)金礦石堆浸效果的影響機(jī)理

唐 遠(yuǎn)，印萬忠，馬英強(qiáng)，遲曉鵬，黃發(fā)蘭

?

高壓輥磨對(duì)金礦石堆浸效果的影響機(jī)理

唐 遠(yuǎn)，印萬忠，馬英強(qiáng)，遲曉鵬，黃發(fā)蘭

(福州大學(xué) 紫金礦業(yè)學(xué)院，福州 350116)

采用常規(guī)顎式破碎機(jī)和高壓輥磨機(jī)破碎設(shè)備，開展兩種不同破碎方式下金礦石柱浸試驗(yàn)，研究不同破碎方式對(duì)較粗粒級(jí)金礦石堆浸效果的影響，并結(jié)合破碎產(chǎn)品特性及顯微分析技術(shù)，進(jìn)一步探究高壓輥磨方式在金礦石處理中的作用機(jī)理。結(jié)果表明：高壓輥磨機(jī)較常規(guī)顎式破碎機(jī)產(chǎn)品粒度略細(xì)，顆粒表面裂紋更加豐富、堆浸體系飽和含水率較高，高壓輥磨機(jī)對(duì)改善堆浸體系滲透效果和提高浸出率的效果明顯；在相同條件下，試驗(yàn)金礦石浸出率提高約3.5%~6.8%，浸出劑耗量減少3.2%~11.3%。

破碎方式；高壓輥磨機(jī)；堆浸；微裂紋；飽和含水率

我國(guó)有色礦產(chǎn)資源貧礦多，富礦少，小型復(fù)雜共生礦多，這些特點(diǎn)在黃金礦山也尤為突出。堆浸法是國(guó)內(nèi)外從低品位金礦石中回收金的一種較為成熟工藝，具有成本低、污染小、操作簡(jiǎn)單和適應(yīng)性好等優(yōu)點(diǎn)[1?3]。堆浸工藝不僅大大提高金礦資源的綜合利用率，拓寬礦產(chǎn)資源的可利用范圍，而且明顯簡(jiǎn)化常規(guī)工藝礦石準(zhǔn)備過程，省去了高耗能的磨礦作業(yè)[4]。但堆浸工藝并非萬能，不是所有的金礦都適合采用堆浸工藝，主要受金賦存狀態(tài)、礦石氧化程度、裂隙和孔洞等的發(fā)育情況等諸多因素的影響。高壓輥磨機(jī)作為一種高效的破碎設(shè)備，已在黑色金屬、有色金屬和無機(jī)非金屬等礦山加以應(yīng)用[5?7]，具有單位破碎能耗低、處理能力大、占地面積少等優(yōu)點(diǎn)[8?11]。借助高效粉碎方式，在原處理工藝基礎(chǔ)上，進(jìn)一步降低破碎能耗，提高金屬回收率成為現(xiàn)階段研究工作的重點(diǎn)。針對(duì)該問題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開展了一些研究工作。

KODALI等[12]采用X射線顯微斷層掃描技術(shù)(XMT)，分析不同破碎方式下氧化銅礦石的柱浸效果機(jī)理，指出高壓輥磨產(chǎn)品形成的微裂紋，加快了溶浸液透過微裂紋并溶解銅礦物的速度，明顯提高了銅回收率。PATZELT等[13]以石英脈型和矽卡巖型金礦石破碎產(chǎn)品的粒度分布及邦德(Bond)球磨功指數(shù)為切入點(diǎn)，指出高壓輥磨方式能耗低、產(chǎn)品細(xì)粒級(jí)含量高，對(duì)攪拌浸出有利。KELLY等[14]得出了較穩(wěn)定的破 碎分布函數(shù)，定量分析了大量的晶界微裂紋的產(chǎn)生機(jī)理。國(guó)內(nèi)學(xué)者也開展了大量工作，謝洪珍等[15]通過柱浸實(shí)驗(yàn)探究高壓輥磨機(jī)對(duì)金礦堆浸效果的影響，分析單體解離度和產(chǎn)品微裂紋的作用。這些針對(duì)高壓輥磨機(jī)的應(yīng)用效果研究，可為高壓輥磨方式在低品位金礦石堆浸中的影響及作用機(jī)理的研究工作提供有力的指導(dǎo)和借鑒。相比常規(guī)破碎方式只單純針對(duì)較大顆粒的機(jī)械剪切、劈裂、擊碎等作用效果來說，聚集于有限空間中的顆粒間相互擠壓傳遞應(yīng)力造成的粉碎顯得更有優(yōu)勢(shì)。

綜上所述，目前針對(duì)高壓輥磨方式對(duì)金礦石堆浸效果影響機(jī)理的系統(tǒng)研究還較缺乏，本文作者首先以常規(guī)顎式破碎方式產(chǎn)品確定了實(shí)驗(yàn)室最佳柱浸試驗(yàn)條件，再針對(duì)不同破碎方式下大于0.15 mm粒級(jí)產(chǎn)品，開展實(shí)驗(yàn)室微型和小型柱浸試驗(yàn)，并研究破碎方式對(duì)堆浸體系中金的溶解和浸出液滲透過程的影響，即對(duì)金礦石堆浸效果的影響機(jī)理進(jìn)行詳細(xì)的探究，為實(shí)現(xiàn)高壓輥磨方式在金礦石堆浸工藝中的應(yīng)用奠定了 基礎(chǔ)。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 礦樣性質(zhì)和制備

試驗(yàn)樣取自閩西某地，礦石中金屬礦物以褐鐵礦、黃鐵礦為主，還有少量銅藍(lán)和藍(lán)輝銅礦；脈石礦物絕大多數(shù)為石英，還有少量地開石和明礬石。金含量較低，主要以自然金形式存在，占86.44%，適宜通過氰化浸出法處理。原礦主要化學(xué)成分分析結(jié)果見表1。

表1 試樣化學(xué)成分分析

1) g/t.

原礦采用PEX?150×250和XPC?60×100兩種型號(hào)的顎式破碎機(jī)及20 mm圓孔篩組成的閉路破碎流程進(jìn)行粗、中碎，混勻后再分別采用CLM?25?10型高壓輥磨機(jī)和PEF?60×100型顎式破碎機(jī)進(jìn)行全開路細(xì)碎，其中高壓輥磨機(jī)輥面壓力為5.5 N/mm2，工作輥間距4~7 mm，輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速0.4 m/s，破碎產(chǎn)品分成0.15~6.70 mm和大于6.70 mm粒級(jí)作為試驗(yàn)樣。

1.2 柱浸試驗(yàn)方案

取一定質(zhì)量的石灰與0.15~6.70 mm粒級(jí)試驗(yàn)樣混勻后，放入直徑為50 mm的實(shí)驗(yàn)室微型浸出柱內(nèi)(為避免裝礦時(shí)產(chǎn)生物料偏析，采用分層混勻裝柱方式)，調(diào)節(jié)恒流泵流量為10 L/(m2·h)，先用清水噴淋至流出液體的pH值為10.5~11后，加入配制好的適宜濃度的氰化鈉溶液進(jìn)行開路浸出，定期取樣化驗(yàn)，浸出完成后化驗(yàn)浸出渣品位。大于6.70 mm粒級(jí)試樣則在直徑為160 mm的小型浸出柱內(nèi)進(jìn)行閉路浸出，浸出條件與微型浸出柱相同。

2 結(jié)果與討論

2.1 高壓輥磨方式對(duì)堆浸體系粒度分布的影響

堆浸體系的顆粒產(chǎn)品越細(xì)，浸出劑與解離金顆粒直接接觸的幾率越大，但粒度過細(xì)會(huì)導(dǎo)致礦堆的氣液滲透能力降低，阻礙浸出反應(yīng)的進(jìn)行、減慢浸出富液的流出速率。對(duì)兩種破碎方式下大于0.15 mm較粗粒級(jí)破碎產(chǎn)品進(jìn)行粒度篩析，粒度分布結(jié)果如圖1所示。

圖1 不同破碎方式粗粒級(jí)產(chǎn)品的粒度分布

由圖1可看出，與常規(guī)顎式破碎產(chǎn)品相比，高壓輥磨產(chǎn)品粒度較細(xì)。常規(guī)顎式破碎機(jī)產(chǎn)品的80=7.40 mm，比高壓輥磨機(jī)產(chǎn)品80＞16.5%，表明高壓輥磨機(jī)破碎比更大、粉碎效率更高，相比常規(guī)破碎方法其產(chǎn)品力學(xué)性質(zhì)弱，進(jìn)一步粉碎所需能量少。為進(jìn)一步描述該部分產(chǎn)品的粒度特性，采用偏差系數(shù)d描述物料均勻程度[16]，d的計(jì)算公式如下：

式中：w為各粒級(jí)所占的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；d為各粒級(jí)平均直徑，mm；為加權(quán)算術(shù)平均粒度，mm。

根據(jù)式(1)計(jì)算出常規(guī)顎式破碎產(chǎn)品偏差系數(shù)d較高壓輥磨產(chǎn)品偏差系數(shù)略小，表明高壓輥磨方式產(chǎn)品的粒度波動(dòng)略大，在中間粒級(jí)和細(xì)粒級(jí)的集中程度較高。高壓輥磨機(jī)產(chǎn)品相對(duì)較細(xì)且均勻，浸出劑到達(dá)金礦物表面的路徑較短，且在礦堆中滲流時(shí)能均勻分布，溶解金礦物后的富液擴(kuò)散釋放距離也較短，可以縮短浸出時(shí)間，同時(shí)，堆浸體系的穩(wěn)定性也較好，對(duì)金礦堆浸有利。

2.2 高壓輥磨方式對(duì)礦堆含水率的影響

堆浸體系含水率對(duì)礦堆內(nèi)氣液兩相的運(yùn)移狀態(tài)具有重要影響[17]，在金礦堆浸中常通過測(cè)定體系飽和含水率來反映浸出穩(wěn)定時(shí)的氣液滲流特性。浸出反應(yīng)完成后，礦堆內(nèi)部溶質(zhì)主要借助于溶液滲流運(yùn)出，礦堆體系飽和含水率越大，單位時(shí)間內(nèi)溶質(zhì)運(yùn)移量越大、擴(kuò)散速度越快，越利于富液的遷移。礦堆飽和含水率不僅與礦石粒度、礦石的礦物組成有關(guān)，而且還與物料表面等物理特性等有關(guān)。對(duì)不同破碎方式礦樣飽和含水率的測(cè)定，不僅能反應(yīng)礦堆體系的粒度特性，還能間接說明顆粒表面裂紋數(shù)量及裂紋內(nèi)部連通特性。

分別選取大于6.70 mm和0.15~6.70 mm粒級(jí)質(zhì)量為的混勻試樣放入浸出柱內(nèi)，加質(zhì)量為1的水充分浸泡48 h后將水放出，測(cè)定放出水的質(zhì)量為2，飽和含水率按公式(2)計(jì)算。分別重復(fù)3次測(cè)定兩種破碎方式不同粒級(jí)試樣的含水率，并計(jì)算出各粒級(jí)的平均含水率，其結(jié)果列于表2。

表2 堆浸體系飽和含水率的測(cè)定結(jié)果

由表2中兩種不同破碎方式下的礦堆飽和含水率結(jié)果可知，堆浸體系粒度越小，飽和含水率越高，且大于6.70 mm和0.15~6.70 mm粒級(jí)高壓輥磨機(jī)破碎產(chǎn)品飽和含水率分別比常規(guī)顎式破碎機(jī)的高4.33%和8.69%。根據(jù)粒度分布結(jié)果，在相同粒度范圍內(nèi)，高壓輥磨機(jī)產(chǎn)品的粒度細(xì)，產(chǎn)品持液能力更強(qiáng)。在浸出過程中，礦堆含水率越高，溶液滲透率越大，且溶浸劑與礦石充分接觸，利于浸出反應(yīng)的進(jìn)行。高壓輥磨方式產(chǎn)品豐富且內(nèi)部連通的微裂紋，對(duì)于液體大量滲透到顆粒內(nèi)部至關(guān)重要，粒度越大，內(nèi)部裂紋延伸到顆粒表面的難度就越大或只形成連通性差的裂紋體系。高壓輥磨機(jī)破碎方式能通過改變破碎物料粒度和微裂紋等特性，改善礦堆飽和含水率并保持在較高的合理水平，促進(jìn)礦堆內(nèi)溶液滲流、加快溶質(zhì)遷移過程，提高礦堆浸出速率。

2.3 高壓輥磨方式對(duì)產(chǎn)品微裂紋特性的影響

當(dāng)堆浸體系氣液滲透能力一定時(shí)，堆浸效果的好壞則仍取決于浸出劑的溶解效果，溶解速度變慢，必然影響堆浸的浸出效果。借助蔡司SteREO Discovery體視顯微鏡分析技術(shù)，對(duì)一定質(zhì)量是否含有表觀微裂紋的顆粒數(shù)量進(jìn)行了定量統(tǒng)計(jì)，統(tǒng)計(jì)結(jié)果列于表3，主要粒級(jí)代表性顆粒的微裂紋見圖2。

由表3統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)可知，兩種破碎方式產(chǎn)品4.0~13.2 mm粒級(jí)含微裂紋顆粒數(shù)目均較多，大于13.2 mm粒級(jí)大部分為未粉碎物料(在高壓輥磨機(jī)內(nèi)，由于開路破碎的“邊緣效應(yīng)”造成部分粗粒物料從輥?zhàn)舆吘壪侣?；而常?guī)顎式破碎機(jī)則由于動(dòng)顎回縮運(yùn)動(dòng)時(shí)未受擠壓而直接排出)，因此，該粒級(jí)含裂紋的顆粒極少。相同粒級(jí)，高壓輥磨機(jī)產(chǎn)品表面含裂紋的顆粒數(shù)目所占的比例幾乎全都高于常規(guī)顎式破碎機(jī)。裂紋數(shù)量越多越有利于浸出，但實(shí)際發(fā)現(xiàn)粒度過大時(shí)，兩種破碎方式顆粒的微裂紋在數(shù)量上的差別不大，因此，過粗粒級(jí)金礦石浸出效果差異將不明顯。若能夠解決高壓輥磨方式開路破碎工藝中的“邊緣效應(yīng)”問題(如增加輥?zhàn)訉拸奖?，粗顆粒也能受到靜壓力作用，理論上將有助于堆浸金浸出率的提高。

圖2(a)、(b)和(c)所示分別為各粒級(jí)常規(guī)顎式破碎方式產(chǎn)品，(d)、(e)和(f)所示分別為各粒級(jí)高壓輥磨方式產(chǎn)品。從圖2中可看出，兩種破碎方式各粒級(jí)產(chǎn)品中，高壓輥磨方式產(chǎn)品顆粒表面微裂紋數(shù)量明顯高于常規(guī)顎式破碎方式產(chǎn)品。由于試樣中石英含量達(dá)90%以上，故在體視顯微鏡下辨別的粗顆粒表面幾乎全是石英，初判該裂紋均屬于晶內(nèi)裂紋[18]。從整體上看，高壓輥磨機(jī)的靜壓破碎方式，能在產(chǎn)品中形成豐富的微裂紋，使顆粒的比表面積和單位孔體積均顯著增加，加大浸出過程中接觸面積和滲透率，使氰化浸出反應(yīng)能更快的從多個(gè)方向同時(shí)進(jìn)行，避免與其他礦物的絡(luò)合反應(yīng)，從而達(dá)到降低浸出劑的消耗、提高浸出效果的目的。

表3 裂紋顆粒統(tǒng)計(jì)結(jié)果

圖2 破碎產(chǎn)品顆粒裂紋體視顯微鏡圖

2.4 高壓輥磨方式對(duì)金浸出率的影響

針對(duì)試樣采用實(shí)驗(yàn)室柱浸試驗(yàn)，探究?jī)煞N破碎方式對(duì)金礦堆浸體系浸出率的影響規(guī)律。大于6.70 mm粒級(jí)小型柱浸浸出周期為22 d，0.15~6.70 mm粒級(jí)微型柱浸浸出周期為12 d，浸出結(jié)束后用清水噴淋，得到的金浸出率結(jié)果和氰化鈉消耗量見表4，柱浸氰化鈉消耗量與時(shí)間的關(guān)系見圖3和4。

由表4中可知，在相同浸出條件下，高壓輥磨方式較常規(guī)顎式破碎方式0.15~6.70 mm粒級(jí)試樣金浸出率提高6.75%，浸出劑的耗量下降約3.2%，大于6.70 mm粒級(jí)試樣金浸出率提高3.52%，浸出劑的耗量下降約11.3%，即金礦石高壓輥磨機(jī)破碎產(chǎn)品的柱浸浸出率高于常規(guī)顎式破碎機(jī)且能明顯降低浸出劑用量。

表4 柱浸試驗(yàn)結(jié)果

圖3 微型柱浸氰化鈉耗量與時(shí)間關(guān)系

圖4 小型柱浸氰化鈉耗量與時(shí)間關(guān)系

根據(jù)圖3中氰化鈉耗量與浸出時(shí)間的關(guān)系，得到以下規(guī)律：在堆浸體系的浸出反應(yīng)初期，隨著浸出劑的進(jìn)入，礦堆中完全裸露的較易浸出金優(yōu)先溶解，消耗大量浸出劑，隨著完全裸露金數(shù)量的減少，氰化鈉消耗的速度逐漸減慢。在反應(yīng)前4 d，由于高壓輥磨方式產(chǎn)品豐富的表面裂紋，使產(chǎn)品中裸露或半裸露金的數(shù)量増多，加快了浸出劑向顆粒內(nèi)部滲透的速率，氰化鈉用量較常規(guī)破碎方式略多。從第5 d開始，常規(guī)破碎方式產(chǎn)品浸出劑消耗開始呈上升趨勢(shì)，說明易接觸溶解的金已基本溶解完全，浸出劑開始作用于較難浸出部分的金或與其他金屬氧化物離子發(fā)生絡(luò)合，而此時(shí)高壓輥磨機(jī)產(chǎn)品對(duì)浸出劑的消耗仍呈下降趨勢(shì)，表明高壓輥磨方式產(chǎn)生了足夠多的顆粒裂紋，浸出反應(yīng)仍然較易進(jìn)行，對(duì)多余浸出劑的消耗較少。圖4中小型柱浸氰化鈉耗量與時(shí)間關(guān)系反應(yīng)的結(jié)果與圖3基本相同，整體來看，高壓輥磨方式產(chǎn)品的浸出反應(yīng)較易發(fā)生，浸出劑的消耗較少，且浸出完成時(shí)間短。圖4與圖3基本相同。柱浸試驗(yàn)結(jié)果表明，高壓輥磨方式產(chǎn)品的浸出反應(yīng)較易發(fā)生，浸出劑的消耗較少，且浸出完成時(shí)間短。

3 結(jié)論

1) 與常規(guī)顎式破碎方式相比，高壓輥磨方式具有破碎比大、破碎效率高、產(chǎn)品粒度細(xì)等特點(diǎn)，可在保證堆浸體系穩(wěn)定性的基礎(chǔ)上，使浸出劑在礦堆中能均勻分布，并縮短浸出反應(yīng)路徑，能加快金礦物的溶解及其向礦堆體系的擴(kuò)散、遷移。

2) 高壓輥磨方式產(chǎn)品具有相對(duì)豐富且內(nèi)部連通的裂紋，可以起到改善并保持礦堆飽和含水率在較高的合理水平的作用，從而優(yōu)化礦堆內(nèi)溶液滲流、加快溶質(zhì)遷移過程，對(duì)提高堆浸體系的浸出速率有利。

3) 兩種不同破碎方式下各粒級(jí)產(chǎn)品的顯微分析結(jié)果表明，高壓輥磨方式產(chǎn)品微裂紋在數(shù)量上占優(yōu)，增大了顆粒的比表面積和單位孔體積，可使浸出過程的反應(yīng)接觸面和自發(fā)滲透溶解速率均顯著增加，能明顯提高金浸出率。

4) 該金礦石高壓輥磨方式產(chǎn)品的柱浸浸出率可提高約3.5%~6.8%，浸出劑的消耗量約減少3.2%~11.3%，通過高效破碎方式強(qiáng)化堆浸體系的浸出過程，可以解決堆浸周期長(zhǎng)和浸出率低的問題，對(duì)低品位黃金礦山進(jìn)一步降本增效具有很好的指導(dǎo)意義。

REFERENCES

[1] 王勇海, 寧新霞, 任金菊. 甘肅省某地金礦柱浸試驗(yàn)研究[J]. 礦產(chǎn)保護(hù)與利用, 2006(1): 33?36.
WANG Yong-hai, NING Xin-xia, REN Jin-ju. A study on column leaching of a gold ore from Gansu province[J]. Conservation and Utilization of Mineral Resources, 2006(1): 33?36.

[2] 黃志華, 楊政國(guó), 蘇秀珠. 低品位金礦石直接堆浸工藝研究[J]. 有色金屬(冶煉部分), 2014(5): 52?55.
HUANG Zhi-hua, YANG Zheng-guo, SU Xiu-zhu. Technical study on heap leaching for low-grade crude gold ores[J]. Nonferrous Metals (Extractive Metallurgy). 2014(5): 52?55.

[3] 賀日應(yīng). 紫金山金礦堆浸試驗(yàn)研究[J]. 礦業(yè)快報(bào), 2006, 25(12): 14?16.
HE Ri-ying. Research on heap leaching test of Zijinshan gold ores[J]. Express Information of Mining Industry, 2006, 25(12): 14?16.

[4] SHESTERNEV D M, MYAZIN V P. Gold heap leaching in the permafrost zone of Transbaikalia[J]. Journal of Mining Science, 2010, 46(5): 587?592.

[5] 侯 英, 丁亞卓, 印萬忠, 姚 金, 羅溪梅, 王余蓮, 孫大勇. 邦鋪鉬銅礦石高壓輥磨后物料的特性[J]. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2013(12): 4781?4786.
HOU Ying, DING Ya-zhuo, YIN Wan-zhong, YAO Jin, LUO Xi-mei, WANG Yu-lian, SUN Da-yong. Product characteristics of Mo-Cu ore from Bangpu by high pressure grinding rolls[J]. Journal of Central South University (Science and Technology), 2013(12): 4781?4786.

[6] 李麗匣, 袁致濤, 郭小飛, 謝琪春. 高壓輥磨超細(xì)碎對(duì)攀西釩鈦磁鐵礦分選的影響[J]. 東北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2013, 34(9): 1335?1338.
LI Li-xia, YUAN Zhi-tao, GUO Xiao-fei, XIE Qi-chun. Influence of ultra-fine comminution by HPGR on separation of V-Ti magnetite in Panxi[J]. Journal of Northeastern University (Natural Science), 2013, 34(9): 1335?1338.

[7] 印萬忠, 侯 英, 丁亞卓, 姚 金, 王余蓮, 羅溪梅, 孫大勇. 破碎方式對(duì)邦鋪鉬銅礦石可磨性及鉬浮選的影響[J]. 金屬礦山, 2013(2): 86?89.
YIN Wan-zhong, HOU Ying, DING Ya-zhuo, YAO Jin, WANG Yu-lian, LUO Xi-mei, SUN Da-yong. Effect of different comminuting process on grindability and molybdenum flotation of Bangpu Mo-Cu ore[J]. Metal Mine, 2013(2): 86?89.

[8] MAXTON D, MORLEY C, BEARMAN R. A quantification of the benefits of high pressure rolls crushing in an operating environment [J]. Minerals Engineering, 2003, 16(9): 827?838.

[9] BATTERHAM R. Trends in comminution driven by energy[J]. Advanced Powder Technology, 2011, 22(1): 138?140.

[10] WANG Yan-ming, FORSSBERG E. Enhancement of energy efficiency for mechanical production of fine and ultra-fine particles in comminution[J]. China Particuology, 2007, 5(3): 193?201.

[11] ALTUN O, BENZER H, DUNDAR H. Comparison of open and closed circuit HPGR application on dry grinding circuit performance[J]. Minerals Engineering, 2011, 24(3): 267?275.

[12] KODALI P, DHAWAN N, DEPCI T, LIN C L, MILLER J D. Particle damage and exposure analysis in HPGR crushing of selected copper ores for column leaching[J]. Minerals Engineering, 2011, 24(13): 1478?1487.

[13] PATZELT N, KNECHT H, BAUM W. Case made for high-pressure roll-grinding in gold plants[J]. Mining Engineering, 1995, 47(6): 524?529.

[14] KELLY E G, SPOTTISWOOD K. The breakage function: What is it really? [J]. Minerals Engineering, 1990, 3(5): 405?414.

[15] 謝洪珍, 胡杰華, 陰 菡. 高壓輥磨對(duì)礦石中金浸出影響試驗(yàn)研究[J]. 黃金科學(xué)技術(shù), 2013(5): 145?148.
XIE Hong-zhen, HU Jie-hua, YIN Han. Experimental study on the effect of leaching of gold ore by high pressure roller mill[J]. Gold Science and Technology, 2013(5): 145?148.

[16] 段希祥. 碎礦與磨礦[M]. 2版. 北京: 冶金工業(yè)出版社, 2006: 10?25.
DUAN Xi-xiang. Crushing and grinding[M]. 2nd ed. Beijing: Metallurgical Industry Press, 2006: 10?25.

[17] 尹升華, 陳 勛. 堆浸體系含水率的影響因素[J]. 中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào), 2015, 25(7): 1961?1968.
YIN Sheng-hua, CHEN Xun. Influence factors of moisture content in heap leaching[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2015, 25(7): 1961?1968.

[18] 陳友晴. Westerly花崗巖試樣單軸壓縮破壞瞬時(shí)微裂紋觀察[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2008, 27(12): 2440?2448.
CHEN You-qing. Observation of micro-cracks patterns in Westerly granite specimens stressed immediately before failure by uniaxial compressive loading[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2008, 27(12): 2440?2448.

(編輯 李艷紅)

Influence mechanism of high pressure grinding rolls on heap leaching of gold ore

TANG Yuan, YIN Wan-zhong, MA Ying-qiang, CHI Xiao-peng, HUANG Fa-lan

(College of Zijin Mining, Fuzhou University, Fuzhou 350116, China)

Through the column leaching experiments of low grade gold ore crushed by conventional jaw crusher and high pressure grinding rolls (HPGR), the influences of coarse particles processed by two different comminuting methods on the leaching rate were studied. Combined with the characteristics of products and microscopic analyses technology, the mechanism of HPGR method in the treatment process of gold ore was discussed furthermore. The results show that the products of HPGR are finer and containing richer micro cracks on particle surface and have higher saturated water content than that of conventional jaw crusher. HPGR can play a significant role in strengthening the penetration effect of heap leaching which can help to improve the leaching rate of gold ore at the same time. Under the same conditions, gold leaching rate of HPGR method can be improved by 3.5%?6.8%, meanwhile, the consumption of leaching solution is decreased by 3.2%?11.3%.

comminuting methods; high pressure grinding rolls; heap leaching; micro crack; saturated water content

Project(51374079) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project (2015J05101) supported by the Natural Science Foundation of Fujian Province, China

2015-09-28; Accepted date: 2016-01-18

YIN Wan-zhong; Tel: +86-591-22866519; E-mail: yinwanzhong@163.com

1004-0609(2016)-07-1531-07

TF19

A

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51374079)；福建省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(2015J05101)

2015-09-28；

2016-01-18

印萬忠，教授，博士；電話：0591-22866519；E-mail：yinwanzhong@163.com