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    植物網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管流體力學(xué)建模與流動特性分析

    2020-01-03 07:40:58徐天宇張立翔
    排灌機械工程學(xué)報 2020年1期
    關(guān)鍵詞:網(wǎng)紋螺旋線木質(zhì)部

    徐天宇,張立翔

    (昆明理工大學(xué)建筑工程學(xué)院,云南 昆明 650500)

    水分對于植物的生理生態(tài)有著重要的作用,它直接或間接影響著植物生長發(fā)育過程中的各種生理活動[1].木質(zhì)部是連接根系和冠層的主要輸水通道,水分由根系通過木質(zhì)部到達葉片部,而輸送的通道就是分布在木質(zhì)部內(nèi)部的導(dǎo)管和管胞[2].導(dǎo)管和管胞長短不一,內(nèi)徑一般為微米量級[3-5],管內(nèi)組織結(jié)構(gòu)凸凹不均,分布較為復(fù)雜,導(dǎo)致導(dǎo)管水分傳輸?shù)挠嬎爿^為困難,目前仍以試驗觀測為主要手段[6-7].

    為彌補試驗觀測的不足,一些學(xué)者采用CFD的方法構(gòu)建木質(zhì)部導(dǎo)管輸水模型,探索導(dǎo)管流動特性.如ROTH[8]建立了導(dǎo)管二維簡化模型,分析環(huán)紋導(dǎo)管的流動特性,得出水分流動特性與環(huán)紋間距的關(guān)系.徐天宇等[9]建立植物單管胞阻力計算的數(shù)學(xué)模型,研究紋孔結(jié)構(gòu)與植物管胞內(nèi)徑及電阻率的關(guān)系,得出紋孔深度、紋孔直徑、紋孔塞直徑是影響管胞電阻率的主要因素.陳琦等[10]使用低雷諾數(shù)k-ε模型對管胞具緣紋孔進行數(shù)值模擬,發(fā)現(xiàn)紋孔的壓降與紋孔塞直徑成正比,與紋孔直徑、紋孔深度成反比.大多數(shù)研究是對導(dǎo)管環(huán)紋、穿孔板和管胞紋孔的建模分析,而木質(zhì)部導(dǎo)管成熟后的二次生長階段會產(chǎn)生環(huán)紋、螺紋、網(wǎng)紋和孔紋等不同形式的次生加厚[11],不同導(dǎo)管增厚形式對水分輸運不盡相同,體現(xiàn)木質(zhì)部輸水方式的多樣性,其中陳琦等[12]使用SSTk-ε模型對導(dǎo)管內(nèi)壁環(huán)紋和螺紋增厚流動進行了數(shù)值模擬,而木質(zhì)部導(dǎo)管成熟后期,木質(zhì)部導(dǎo)管會產(chǎn)生更加復(fù)雜的網(wǎng)紋增厚[13],其增厚方式對水分輸運的影響研究鮮見報道.

    文中提出一種網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量分布模型,模擬木質(zhì)導(dǎo)管網(wǎng)紋增厚對水分輸運的影響.結(jié)合伯努利方程和層流模型的數(shù)值模擬,通過等效阻力系數(shù)的變化,分析導(dǎo)管內(nèi)壁網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量、螺紋間距、網(wǎng)紋高度、網(wǎng)紋寬度等因素對導(dǎo)管內(nèi)部微流動的影響,揭示植物生長過程中通過木質(zhì)部導(dǎo)管增厚的機制對導(dǎo)管水分輸送的控制機理.

    1 內(nèi)壁網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管模型

    1.1 增厚導(dǎo)管模型

    植物木質(zhì)部導(dǎo)管內(nèi)壁二次生長的增厚形式如圖1所示.圖1c,d顯示了從網(wǎng)紋增厚到孔紋增厚的過渡過程,而孔紋增厚后期會產(chǎn)生聯(lián)通兩導(dǎo)管的紋孔結(jié)構(gòu),其中內(nèi)壁網(wǎng)紋增厚是木質(zhì)部二次增厚的一個常見的典型結(jié)構(gòu),也是水分輸運的重要途徑[11],因此,文中通過對網(wǎng)紋增厚模型進行建模,探究其對水分輸運的影響.

    圖1 木質(zhì)部二次增厚示意圖

    1.2 內(nèi)壁網(wǎng)紋增厚模型

    設(shè)植物木質(zhì)部導(dǎo)管內(nèi)壁網(wǎng)紋增厚可用具有不同數(shù)量且具有一定尺度大小的螺旋線建模,如圖2所示.圖3為內(nèi)壁網(wǎng)紋增厚模型沿內(nèi)壁分布的剖面示意,其中箭頭代表水分運動方向;Z1,Z2,…,Zn分別表示斷面1、斷面2,…,斷面n.從圖中可以看出,液體進入截面凸部斷面2時,由于壁面網(wǎng)紋增厚導(dǎo)致斷面收縮,形成進口收縮流,同時也造成凸部出口斷面擴散流.由于凸部產(chǎn)生的收縮-擴散流增加流體與壁面的摩擦和碰撞,產(chǎn)生較大的局部能量損失.

    圖2 內(nèi)壁網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管模型

    圖3 內(nèi)壁網(wǎng)紋增厚模型的流動示意

    Fig.3 Diagram of flow path in reticulated thickening model

    假設(shè)任意斷面間的流動滿足伯努利方程,則從進口至出口各斷面z1,z2,…,zn間分段寫出伯努利方程為

    (1)

    式中:pn,vn分別為斷面n處的平均壓力和流速;ρ為液體質(zhì)量密度;g為重力加速度;zn為斷面處的位置水頭;ξn-1為斷面n-1到斷面n的局部損失系數(shù);λ為沿程損失系數(shù);ln-1為相鄰兩斷面間的長度.將式(1)各式等號兩邊各項依次相加得

    (2)

    由導(dǎo)管的連續(xù)性方程知

    v1A1=v2A2=v3A3=…=vnAn,

    (3)

    式中:Ai(i=1,2,…,n)為相應(yīng)斷面處的通流面積.將式(3)代入式(2)得

    (4)

    若令,

    (5)

    式(4)簡化為

    (6)

    可表示為

    (7)

    或用流量表示為

    (8)

    式中:ξ稱為導(dǎo)管的等效損失系數(shù);Δp為導(dǎo)管進口至出口的壓力差;L=zn-z1為導(dǎo)管長度(垂直高度);Q為導(dǎo)管內(nèi)平均流量.顯然,ξ反映了導(dǎo)管內(nèi)部網(wǎng)紋增厚及幾何特性對流動的影響,而式(7)-(8)則反映了植物導(dǎo)管幾何特性、水分輸送力以及輸送驅(qū)動力之間的物理力學(xué)關(guān)系,揭示了植物導(dǎo)管水分的輸送機理.

    2 CFD數(shù)值模擬

    2.1 控制方程

    為了確定網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管的等效損失系數(shù)ξ,在已知邊界條件的情況下,還需確定導(dǎo)管計算段進出口間的壓差Δp.鑒于管內(nèi)壁凸點的復(fù)雜性,文中采用CFD數(shù)值模擬的方法確定Δp.因?qū)Ч軆?nèi)Re數(shù)小于1,根據(jù)文獻[14-15]的報道,使用層流模型進行結(jié)果對比具有更好的計算精度.

    2.2 網(wǎng)格設(shè)計

    考慮到網(wǎng)紋增厚凸部結(jié)構(gòu)的不規(guī)整性,網(wǎng)格劃分使用四面體或六面體的非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格.在凸部突出的區(qū)域,由于幾何曲率變化較大,在凸部采用網(wǎng)格加密的方式進行細化.網(wǎng)格規(guī)模以出/入口壓降預(yù)測精度為依據(jù),進行網(wǎng)格無關(guān)性檢驗(見表1),表中N為網(wǎng)格數(shù)量,PDD為壓降差異,標準網(wǎng)格和細化網(wǎng)格的網(wǎng)格密度計算預(yù)測的壓降差異為0.24%,認為網(wǎng)格數(shù)對計算結(jié)果已沒有影響,因此采用標準網(wǎng)格密度,其總單元數(shù)為724 230個.網(wǎng)紋壁面網(wǎng)格分布形式如圖4所示.

    表1 網(wǎng)格密度無關(guān)性檢驗

    圖4 網(wǎng)紋壁面網(wǎng)格分布

    2.3 邊界條件

    當(dāng)前,木質(zhì)部導(dǎo)管水分運動的力學(xué)機理尚不完全清楚,文中仍按流體力學(xué)的基本原理設(shè)定水分運動的邊界條件.壁面采用非滑移條件,進口已知速度取為0.003 m/s[5],壓力出口為環(huán)境氣壓.同時,為減緩入口、出口人為邊界的影響,在進口和出口段設(shè)置足夠長的計算過渡段.

    2.4 數(shù)值實現(xiàn)

    計算硬件平臺為高性能計算系統(tǒng),使用5臺PowerCube-S01云立方漢柏高性能并行計算機,計算軟件為ANSYS FLUENT17.1.通過數(shù)值模擬計算出不同條件下導(dǎo)管段的壓降Δp,再利用式(7)計算導(dǎo)管的等效損失系數(shù),并分析網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管內(nèi)部的流動特性.

    3 計算結(jié)果

    為便于比較分析,取導(dǎo)管網(wǎng)紋模型長度為300 μm,內(nèi)徑為30 μm,紋寬和紋高為4 μm,軸向紋間距為20 μm,螺旋線數(shù)量為4,分別對不同導(dǎo)管模型進行計算,分析導(dǎo)管的流動特性.

    3.1 凸點分布特性的影響

    3.1.1 網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量

    在其他參數(shù)設(shè)定的情況下,改變導(dǎo)管網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量,通過CFD數(shù)值模擬,可得到導(dǎo)管內(nèi)部的壓力、流速等流場參數(shù),由此可得到導(dǎo)管進/出口壓力差Δp、導(dǎo)管流量Q等流動參數(shù),再根據(jù)式(7)即可算出網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管的等效損失系數(shù)ξ如表2所示,表中N1為網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量,Qa為平均流量,ξ為等效損失系數(shù).

    由表2可知,隨網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量增加,網(wǎng)紋導(dǎo)管內(nèi)平均流量減小,總壓降增大,等效損失系數(shù)也逐漸增大,當(dāng)網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量增加到8條時,壓降增大約16.34%,等效損失系數(shù)增大約26.45%.這表明,隨著網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量增加,網(wǎng)紋導(dǎo)管中的過流面積減小,平均流量減小,而網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量增加同時會導(dǎo)致導(dǎo)管內(nèi)壁的阻力增大,因此導(dǎo)管內(nèi)的壓降增大,等效損失系數(shù)隨之增大.顯然,隨螺旋線數(shù)量的增加,導(dǎo)管的輸送阻力明顯加大,輸送能力將降低.

    表2 導(dǎo)管內(nèi)網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量對壓降和等效損失系數(shù)的影響

    Tab.2 Effects of number of helical curls on pressure drop and flow resistance coefficient

    參數(shù)N1/條Δp/PaQa/(10-13m3·s-1)ξ210.228.3310 387數(shù)值411.118.2511 895811.898.2213 134

    3.1.2 導(dǎo)管內(nèi)徑

    在其他參數(shù)設(shè)定的情況下,等效損失系數(shù)的計算方法相同,結(jié)果見表3,表中l(wèi)v為導(dǎo)管內(nèi)徑.

    表3 導(dǎo)管內(nèi)徑對壓降和等效損失系數(shù)的影響

    Tab.3 Effects of vessel inner diameter on pressure drop and flow resistance coefficient

    參數(shù)lv/μmΔp/PaQa/(10-13m3·s-1)ξ3011.118.2511 895數(shù)值406.0314.854 335503.6723.29951

    由表3可知,隨導(dǎo)管內(nèi)徑增加,網(wǎng)紋導(dǎo)管內(nèi)平均流量增大,總壓降減少,等效損失系數(shù)也逐漸減小,當(dāng)導(dǎo)管內(nèi)徑增加到50 μm時,壓降減少了約66.97%,等效損失系數(shù)減少約92.01%.這表明,隨著導(dǎo)管內(nèi)徑增加,網(wǎng)紋導(dǎo)管中的過流面積增大,平均流量增大,而網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量、網(wǎng)紋高度、網(wǎng)紋寬度等導(dǎo)管內(nèi)壁的阻力參數(shù)不變,因此導(dǎo)管內(nèi)的壓降降低,等效損失系數(shù)隨之降低,輸送能力提高.

    3.1.3 螺紋間距

    在其他參數(shù)設(shè)定的情況下,等效損失系數(shù)的計算方法相同,結(jié)果見表4,表中ds為螺紋間距.

    表4 導(dǎo)管內(nèi)螺紋間距對壓降和等效損失系數(shù)的影響

    Tab.4 Effect of helical curl spacing on pressure drop and flow resistance coefficient

    數(shù)值ds /μmΔp/PaQa/(10-13m3·s-1)ξ1011.658.2212 780數(shù)值2011.118.2511 8952511.018.3311 524

    由表4可知,隨導(dǎo)管內(nèi)螺紋間距增加,網(wǎng)紋導(dǎo)管內(nèi)平均流量增加,總壓降減小,等效損失系數(shù)也逐漸減小,當(dāng)導(dǎo)管內(nèi)螺紋間距增加到25μm時,壓降減少約5.49%,等效損失系數(shù)減少約9.83%.這表明,螺紋間距的增大,使網(wǎng)紋導(dǎo)管內(nèi)部網(wǎng)紋螺旋線旋轉(zhuǎn)圈數(shù)減少,內(nèi)部總體阻力減少且網(wǎng)紋增厚過流面積增大,壓降減少,等效損失系數(shù)降低,輸送能力提高.

    3.1.4 網(wǎng)紋高度

    在其他參數(shù)設(shè)定的情況下,等效損失系數(shù)的計算方法相同,結(jié)果見表5,表中hv為網(wǎng)紋高度.

    表5 導(dǎo)管內(nèi)網(wǎng)紋高度對壓降和等效損失系數(shù)的影響

    Tab.5 Effects of reticulated curl height on pressure drop and flow resistance coefficient

    參數(shù)hv/μmΔp/PaQa/(10-13m3·s-1)ξ2.39.538.449 151數(shù)值3.010.028.3210 2964.011.118.2511 8955.012.768.2114 455

    由表5可知,隨導(dǎo)管內(nèi)網(wǎng)紋高度增加,網(wǎng)紋導(dǎo)管內(nèi)平均流量減小,總壓降增大,等效損失系數(shù)也逐漸增大,當(dāng)導(dǎo)管內(nèi)網(wǎng)紋高度增加到5.0 μm時,壓降增大約33.89%,等效損失系數(shù)增大約57.96%.這表明,隨著導(dǎo)管網(wǎng)紋高度增加,網(wǎng)紋增厚處的截面面積變小,導(dǎo)致木質(zhì)部導(dǎo)管的整體流動通道變小,平均流量減少,木質(zhì)部導(dǎo)管的局部流動阻礙的變大,產(chǎn)生更多的能量損失,從而使得導(dǎo)管壓降增加,等效損失系數(shù)增大,輸送能力降低.

    3.1.5 網(wǎng)紋寬度

    在其他參數(shù)設(shè)定的情況下,等效損失系數(shù)的計算方法相同.結(jié)果見表6,表中bv為網(wǎng)紋寬度.

    表6 導(dǎo)管內(nèi)網(wǎng)紋寬度對壓降和等效損失系數(shù)的影響

    Tab.6 Effects of reticulated curl width on pressure drop and flow resistance coefficient

    參數(shù)bv/μmΔp/PaQa/(10-13m3·s-1)ξ2.310.568.3010 955 數(shù)值3.010.678.2811 1684.011.118.2511 8955.011.578.2312 631

    由表 6 可知,隨導(dǎo)管內(nèi)網(wǎng)紋寬度增加,網(wǎng)紋導(dǎo)管內(nèi)平均流量減小,總壓降增大,等效損失系數(shù)也逐漸增大,當(dāng)導(dǎo)管內(nèi)網(wǎng)紋高度增加到5.0 μm時,壓降增大約9.56%,等效損失系數(shù)增大約15.30%.這表明,隨著導(dǎo)管網(wǎng)紋寬度增加,網(wǎng)紋導(dǎo)管中的阻力增大,總壓降減少,且流體過流面積減少,平均流量減少,輸送能力降低.但對比網(wǎng)紋高度,其對等效損失系數(shù)的影響較小.

    綜合上述5種情況分析結(jié)果可發(fā)現(xiàn),網(wǎng)紋模型使用伯努利方程建模,結(jié)合CFD數(shù)值模擬,可將木質(zhì)部導(dǎo)管內(nèi)壁網(wǎng)紋增厚產(chǎn)生的阻力機制用等效水頭損失系數(shù)模擬,得出網(wǎng)紋高度對輸送效率的影響最大,螺旋線數(shù)量的影響次之,網(wǎng)紋寬度和網(wǎng)紋螺紋間距的影響最小.因網(wǎng)紋高度的增加會導(dǎo)致導(dǎo)管流動壁面凸部在徑向方向增大,會使壁面的回旋流動區(qū)域變大,導(dǎo)致等效內(nèi)徑更小,輸送效率影響最大,網(wǎng)紋增厚其他參數(shù)變化相對網(wǎng)紋高度只單純在結(jié)構(gòu)阻力方面對輸水效率的影響,因此對于網(wǎng)紋導(dǎo)管增厚水分輸運最主要影響因素是結(jié)構(gòu)變化導(dǎo)致的回旋流動區(qū)域大小的變化,回旋流動區(qū)域越大,等效內(nèi)徑越小,輸送能力越低,反之則越高.

    3.2 網(wǎng)紋導(dǎo)管內(nèi)部流動特性分析

    選取網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管進行流場分析.其中模型長度為300 μm,內(nèi)徑為30 μm,紋寬和紋高為4 μm,軸向紋間距為20 μm,螺旋線數(shù)量為8,圖5為網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管中流體整體壓力分布云圖,圖6為網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管中速度分布云圖.從圖5中可以看出導(dǎo)管整體壓力變化,其入口壁面壓強較大,隨著流體流動,壓強均勻減小,當(dāng)在近壁面遇到網(wǎng)紋凸部時,因流動遇到阻力,使流動方向產(chǎn)生突變,局部能量損失增大,使凸部前后產(chǎn)生了較大壓差.圖6中流體沿導(dǎo)管壁面流動的整體流速很小,由于增厚網(wǎng)紋的存在,使凸部壁面流動產(chǎn)生了局部回旋流動,此時導(dǎo)管流體流動的等效內(nèi)徑小于實際導(dǎo)管內(nèi)徑,也解釋了網(wǎng)紋增厚參數(shù)變化導(dǎo)致流量降低,壓降增大的原因.

    圖5 網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管中流體的壓力分布云圖

    Fig.5 Pressure contours in reticulated thickening vessel

    圖6 流體沿導(dǎo)管壁面流動示意圖

    Fig.6 Fluid velocity contours and streamline in cross-sections in reticulated thickening vessel

    3.3 不同類型增厚導(dǎo)管與光滑導(dǎo)管結(jié)構(gòu)流阻分析

    為了研究木質(zhì)部導(dǎo)管的水分傳輸效率,對不同類型增厚導(dǎo)管和理想光滑導(dǎo)管進行比較分析(見表7),計算導(dǎo)管由不同增厚結(jié)構(gòu)引起的結(jié)構(gòu)流阻,計算公式為

    (9)

    式中:F表示結(jié)構(gòu)流阻;ξs為相同內(nèi)徑理想光滑管道的等效損失系數(shù).顯然,結(jié)構(gòu)流阻越接近于1,導(dǎo)管的傳輸效率就越接近理想管道.

    表7 不同增厚結(jié)構(gòu)導(dǎo)管和光滑管等效損失系數(shù)計算值

    Tab.7 Calculated flow resistance coefficients of different thickening vessels and smooth vessel

    D/μmξ網(wǎng)紋管ξ螺紋管ξ環(huán)紋管ξ光滑管3011 89511 13211 4998 126404 3353 9344 1492 81950951895923426

    選取網(wǎng)紋、螺紋、環(huán)紋3種不同類型增厚導(dǎo)管與光滑導(dǎo)管進行阻力分析,其中不同增厚導(dǎo)管的參數(shù)為長度為300 μm,紋寬和紋高為4 μm,軸向紋間距為20 μm,其中網(wǎng)紋導(dǎo)管的螺旋線數(shù)量為4;得到不同增厚導(dǎo)管等效損失系數(shù)見表6,D為導(dǎo)管內(nèi)徑,所示通過式(9)計算得出導(dǎo)管內(nèi)徑大小與導(dǎo)管的結(jié)構(gòu)流阻之間的變化規(guī)律如圖7所示.圖中計算得出不同類型增厚導(dǎo)管的結(jié)構(gòu)流阻θfr與導(dǎo)管內(nèi)徑大小成正比,增厚導(dǎo)管內(nèi)徑D越大,在其他設(shè)置條件一致的情況下,結(jié)構(gòu)流阻越大.

    圖7 不同增厚導(dǎo)管的結(jié)構(gòu)流阻與內(nèi)徑的關(guān)系

    Fig.7 Relationship between flow resistance coefficientand inner diameter for different thickening vessels

    3種導(dǎo)管增厚類型中網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管整體結(jié)構(gòu)流阻最大,環(huán)紋增厚導(dǎo)管次之,螺紋增厚導(dǎo)管最小.以導(dǎo)管網(wǎng)紋增厚為例,在導(dǎo)管內(nèi)徑D=30 μm 時,結(jié)構(gòu)流阻的比值為31.67%;導(dǎo)管內(nèi)徑為D=50 μm 時,結(jié)構(gòu)流阻的比值為55.21%,說明內(nèi)徑增加,導(dǎo)管增厚的結(jié)構(gòu)引起的阻力所占比重越小,導(dǎo)管的流動特性越接近光滑管道.表7中,3種不同導(dǎo)管增厚結(jié)構(gòu),在導(dǎo)管內(nèi)徑較小時,導(dǎo)管等效損失系數(shù)大,說明內(nèi)部結(jié)構(gòu)特征影響水分傳輸效率大,因此作為3種增厚結(jié)構(gòu)中最復(fù)雜的網(wǎng)紋結(jié)構(gòu)其阻力最大,且網(wǎng)紋結(jié)構(gòu)更容易使導(dǎo)管產(chǎn)生回旋流動區(qū)域,而環(huán)紋增厚比螺紋增厚阻力大的原因可能是螺紋與導(dǎo)管徑向呈一定角度,對回旋流動區(qū)域產(chǎn)生一定擾動,使其回旋流動區(qū)域減小,阻力減小.在導(dǎo)管內(nèi)徑較大時,3種增厚結(jié)構(gòu)對等效損失系數(shù)的影響基本一致,說明在導(dǎo)管尺寸較大時內(nèi)部結(jié)構(gòu)變化對流動阻力影響很小,這與文獻[2,12]等研究結(jié)論相似.

    4 結(jié) 論

    1) 導(dǎo)管內(nèi)徑、螺旋線數(shù)量、螺紋間距、網(wǎng)紋高度和網(wǎng)紋寬度對流動阻力有顯著的影響.等效損失系數(shù)與網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量、網(wǎng)紋高度、網(wǎng)紋寬度成正比,與導(dǎo)管內(nèi)徑、螺紋間距成反比;總壓降與網(wǎng)紋螺旋線數(shù)量、網(wǎng)紋高度、網(wǎng)紋寬度成正比,與導(dǎo)管內(nèi)徑、螺紋間距成反比.

    2) 對比3種不同導(dǎo)管增厚結(jié)構(gòu),網(wǎng)紋增厚導(dǎo)管整體結(jié)構(gòu)流阻最大,環(huán)紋增厚導(dǎo)管次之,螺紋增厚導(dǎo)管最小,且增厚導(dǎo)管的結(jié)構(gòu)流阻與導(dǎo)管內(nèi)徑大小成正比,內(nèi)徑越大,增厚導(dǎo)管的傳輸效率就越接近理想光滑管道.

    3) 導(dǎo)管網(wǎng)紋增厚對水分輸運影響通過網(wǎng)紋結(jié)構(gòu)變化和網(wǎng)紋結(jié)構(gòu)引起回旋流動共同作用,且回旋流動區(qū)域大小是影響網(wǎng)紋導(dǎo)管水分輸運的主要因素所在.

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