電解錳新型綜合節(jié)能可斷流6脈波整流系統(tǒng)

李世軍 ，羅隆福 ，佘雙翔 ，劉路路 ，施曉蓉

（1.湖南工程學(xué)院 電氣信息學(xué)院 風(fēng)力發(fā)電機(jī)組及控制湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 湘潭 411101；2.湖南大學(xué) 電氣與信息工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410082；3.中國(guó)電建集團(tuán)中南勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院，湖南 長(zhǎng)沙 410014；4.湖南省風(fēng)電裝備與電能變換協(xié)同創(chuàng)新中心，湖南 湘潭 411101）

0 引言

傳統(tǒng)的電解錳采用直流電解技術(shù)，即三相交流電經(jīng)過(guò)三相整流橋整流成6脈波或12脈波直流，整流后的直流接入電解槽。其被冠以高污染、高耗能、高排放的“電老虎”帽子。其電流效率約為65%～75%，直流度噸耗為5800～6500 kW·h／t。國(guó)內(nèi)外對(duì)新電解方式的研究有了較好的進(jìn)展，文獻(xiàn)［1］采用脈沖電解，通過(guò)改變電流大小、脈沖頻率和占空比3個(gè)參數(shù)，占空比為0.5、頻率為100 Hz、電流密度為400 A／m2時(shí)脈沖電解金屬錳的電流效率最高，達(dá)到82.1%；在相同電流密度條件下，脈沖電解金屬錳的電耗比直流電解金屬錳低38.0%。文獻(xiàn)［2］研究表明：脈沖電解通過(guò)提高電流密度、降低濃差極化、減少析氫效應(yīng)的不良影響，可以加快錳的沉積速度，將電流效率提高10%～15%；同時(shí)通過(guò)利用電流脈沖的通斷變化，可以有效提高陰極的活性極化，從而降低了對(duì)添加劑的依賴(lài)。但是由于工業(yè)生產(chǎn)線(xiàn)的電解錳的直流電流可達(dá)幾千至上萬(wàn)安培，要實(shí)現(xiàn)用直流刀閘直接斷流斬波的方式非常困難，所以目前的研究與成果都只是基于實(shí)驗(yàn)室小功率脈沖電源的電解制備。在實(shí)際工程中，還沒(méi)有電流達(dá)到上萬(wàn)安的大功率脈流電源用于電解錳。目前在我國(guó)電解錳行業(yè)并沒(méi)有大功率的脈沖脈流電源，嚴(yán)重制約了電解錳行業(yè)電流效率和產(chǎn)量的提高。

本文從脈沖電解錳的理論上進(jìn)行剖析，創(chuàng)新性地提出一種大功率可斷流的6脈波整流系統(tǒng)方案，重點(diǎn)對(duì)可斷流系統(tǒng)進(jìn)行仿真，以及對(duì)所引起的諧波畸變進(jìn)行分析；并將新型整流變壓器的感應(yīng)濾波技術(shù)應(yīng)用于此脈流系統(tǒng)中，達(dá)到較好的諧波治理與無(wú)功補(bǔ)償效果，實(shí)現(xiàn)電源系統(tǒng)綜合節(jié)能，大幅提高電源效率。此大功率脈流電源在國(guó)內(nèi)某大型電解錳廠(chǎng)進(jìn)行中試試驗(yàn)，取得了較好的試驗(yàn)效果，其平均電流效率達(dá)70%～80%，直流度噸耗為 5400～5800 kW·h／t。 從工程上實(shí)踐性地驗(yàn)證了采用新型節(jié)能6脈波大功率可斷流系統(tǒng)進(jìn)行電解錳的高效節(jié)能優(yōu)勢(shì)。

1 新型可斷流6脈波整流系統(tǒng)的實(shí)現(xiàn)方案

在大功率可斷流6脈波整流系統(tǒng)的研制方面，傳統(tǒng)的方法是通過(guò)斬波控制對(duì)直流實(shí)現(xiàn)斷流。控制IGBT的通斷實(shí)現(xiàn)斷流的電路拓?fù)鋱D如圖1所示，這種方法控制簡(jiǎn)單，在原有設(shè)備的基礎(chǔ)上增加IGBT斬波控制電路進(jìn)行改造即可實(shí)現(xiàn)可斷流。但是結(jié)合電解錳行業(yè)的大電流、低電壓實(shí)際工況（如某公司電解錳整流系統(tǒng)輸出的直流電壓為564.46 V，直流電流為16.24 kA），以及考慮到IGBT的開(kāi)關(guān)損耗、所能承受的最大電流和IGBT容量以及價(jià)格等因素，圖1的方法在電解錳脈沖電源的研制中是不可行的。

圖1 斬波實(shí)現(xiàn)直流斷流的系統(tǒng)方案圖Fig．1 Schematic diagram of DC cut-off by chopper

通過(guò)控制整流器晶閘管導(dǎo)通和關(guān)斷來(lái)實(shí)現(xiàn)斷流，這種方法只是在原來(lái)整流設(shè)備的基礎(chǔ)上，對(duì)晶閘管觸發(fā)信號(hào)進(jìn)行一段時(shí)間的封鎖來(lái)實(shí)現(xiàn)斷流或在設(shè)計(jì)觸發(fā)信號(hào)時(shí)在規(guī)定時(shí)間周期內(nèi)不給出脈沖信號(hào)以實(shí)現(xiàn)斷流。如圖2所示，即晶閘管雙窄脈沖觸發(fā)信號(hào)與PWM脈沖封鎖信號(hào)進(jìn)行邏輯與結(jié)合，再送至晶閘管進(jìn)行觸發(fā)，其中在信號(hào)的封鎖過(guò)程中，晶閘管原始觸發(fā)信號(hào)是繼續(xù)發(fā)出的。

圖2 對(duì)晶閘管的觸發(fā)信號(hào)進(jìn)行封鎖實(shí)現(xiàn)斷流的方案圖Fig．2 Schematic diagram of DC cut-off by thyristor triggering signal blocking

2 可斷流仿真與諧波畸變分析

在實(shí)際的電解生產(chǎn)中，整流系統(tǒng)的負(fù)載等效為電阻與電容的串聯(lián)模型，雙電層電容可以忽略，如果濃差極化作用不明顯，那么等效電路可以簡(jiǎn)化為溶液電阻和電化學(xué)反應(yīng)電阻的簡(jiǎn)單串聯(lián)［1-2］。根據(jù)中試試驗(yàn)中的電解槽參數(shù)可以算出等效電阻為0.0187 Ω，直流輸出電壓為564.46 V，額定功率為9166.83 kW，觸發(fā)角α=7°（當(dāng)需要較大范圍改變直流電壓時(shí)，調(diào)節(jié)變壓器的有載調(diào)壓開(kāi)關(guān)），漏感LB=0.8 mH。網(wǎng)側(cè)繞組容量S1=12500 kV·A，繞組電壓U1=35 kV（Y聯(lián)結(jié)方式），繞組電流I1=206 A；閥側(cè)繞組容量S2=12 500 kV·A，繞組電壓 U2=552.8 V，繞組電流 I2=13 056 A。利用MATLAB中的SimPowerSystems仿真平臺(tái)搭建可斷流6脈波整流器模型，晶閘管雙窄脈沖觸發(fā)信號(hào)與PWM脈沖封鎖信號(hào)進(jìn)行邏輯與運(yùn)算，再送至觸發(fā)晶閘管。其三相電壓、脈沖觸發(fā)信號(hào)、封鎖信號(hào)、封鎖后信號(hào)和輸出電流波形如圖3所示。輸出電流斷流期間為0，幅值期間為多脈波。

圖3 可斷流6脈波整流系統(tǒng)直流輸出波形圖Fig．3 Waveform of DC output of interruptible 6-pulse rectifier system

對(duì)于傳統(tǒng)的電解錳6脈波整流系統(tǒng)，交流側(cè)電壓和電流波形如圖4（a）所示，其電流基波和各次諧波有效值為［3］：

由此可見(jiàn)，傳統(tǒng)電解錳6脈波整流系統(tǒng)中主要是5、7次和11、13次諧波成分，一般通過(guò)在網(wǎng)側(cè)安裝無(wú)源濾波裝置進(jìn)行諧波濾除和一定的無(wú)功補(bǔ)償。其交流側(cè)帶諧波的三相線(xiàn)電流可表示為：

三相諧波電流從相位來(lái)看始終是對(duì)稱(chēng)的，而且單相波形上、下半波以過(guò)零點(diǎn)為中心呈奇對(duì)稱(chēng)性，且該波形是奇函數(shù)，如圖4（a）所示。因此在進(jìn)行斷流時(shí)，脈沖信號(hào)封鎖的過(guò)程中，要盡量保證三相電流波形的對(duì)稱(chēng)性和單相電流波形在數(shù)學(xué)表達(dá)式上是一個(gè)奇函數(shù)。

當(dāng)加上封鎖信號(hào)時(shí)，晶閘管的導(dǎo)通受到限制，使這種循環(huán)周期改變，就難以保證單相周期波形和三相周期波形的完整流通。因此，越是保證這種導(dǎo)通循環(huán)性的完整，流過(guò)整流系統(tǒng)的三相電流的波形以及諧波含量就越趨近于傳統(tǒng)6脈波整流系統(tǒng)［3-4］。

可斷流脈沖輸出的占空比和脈沖頻率的大小決定著三相電流波形的對(duì)稱(chēng)程度和單相電流波形的奇對(duì)稱(chēng)程度。從圖4（b）來(lái)看，由于周期太短，造成三相電流波形不能流通一個(gè)完整周期，三相波形極度不對(duì)稱(chēng)，單相電流上、下半波更沒(méi)有形成奇對(duì)稱(chēng)性。而當(dāng)周期T為0.08 s、占空比D為0.3時(shí)，整流器的導(dǎo)通時(shí)間為0.024 s，基本相當(dāng)于一個(gè)工頻周期，此時(shí)三相電流中的兩相非常對(duì)稱(chēng)。當(dāng)占空比為0.5和0.7時(shí)，三相電流是基本對(duì)稱(chēng)的。當(dāng)周期為0.2 s時(shí)，三相電流波形對(duì)稱(chēng)性更好。 由圖 4（b）、（d）、（f）可以看出，當(dāng)占空比一定時(shí)，脈沖電源周期越長(zhǎng)，三相電壓完整波形導(dǎo)通的個(gè)數(shù)越多，三相電流的對(duì)稱(chēng)性也就越好，單相電流上、下半波的奇對(duì)稱(chēng)性就越規(guī)整。

圖4 不同參數(shù)下三相電流波形圖Fig．4 Waveforms of three-phase currents for different parameters

表1 不同參數(shù)下三相電流總諧波畸變率Table1 THD of three-phase currents for different parameters

表1為可斷流整流系統(tǒng)在不同參數(shù)下的三相電流總諧波畸變率（THD）。當(dāng)周期為0.08 s、占空比D為0.5以上時(shí)，三相電流的諧波量最小也最對(duì)稱(chēng)。而周期為0.02 s時(shí)，無(wú)論怎么調(diào)節(jié)占空比，三相電流諧波量總是很大。當(dāng)脈流周期大于或等于0.02 s時(shí)，頻率越小，占空比越大，則三相電流波形越對(duì)稱(chēng)，單相電流波形的奇對(duì)稱(chēng)性越好，諧波含量也就越??；頻率越大，占空比越小，則三相電流波形越不對(duì)稱(chēng)，單相電流波形的奇對(duì)稱(chēng)性越差，甚至波形呈現(xiàn)偶對(duì)稱(chēng)性，給系統(tǒng)帶來(lái)了偶次諧波。同時(shí)系統(tǒng)電流整體諧波含量也非常大。當(dāng)脈沖周期為周期的整數(shù)倍即n×0.02 s（n=2，3，4，…）時(shí)，占空比的選擇要求是盡量讓流過(guò)晶閘管的電流是整周期的，這樣三相電流和單相電流的對(duì)稱(chēng)性最好，諧波量也最小，其主要的特征諧波仍以5、7、11、13次為主。 當(dāng)脈沖周期非常大（10倍以上工頻周期）時(shí)，占空比大小變化都能滿(mǎn)足工頻電流的整周期流過(guò)，三相電流和單相電流對(duì)稱(chēng)度和諧波量變化不大。

所以在實(shí)際設(shè)計(jì)可斷流整流系統(tǒng)時(shí)，在按照電解工藝實(shí)際要求參數(shù)的前提下，盡可能使脈流電源周期長(zhǎng)，占空比D要以保證流過(guò)晶閘管的三相電流整周期波形個(gè)數(shù)盡可能多而且波形完整為基準(zhǔn)進(jìn)行選擇，以減少整流系統(tǒng)所帶來(lái)的諧波污染并保證電流的對(duì)稱(chēng)性。

3 系統(tǒng)綜合節(jié)能設(shè)計(jì)

電解錳6脈波整流系統(tǒng)，諧波污染和無(wú)功消耗嚴(yán)重，導(dǎo)致系統(tǒng)諧波損耗大、功率因數(shù)和運(yùn)行效率低，所以如何抑制諧波、提高功率因數(shù)成為實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗的關(guān)鍵問(wèn)題。傳統(tǒng)的諧波抑制和無(wú)功補(bǔ)償方案是無(wú)源濾波和有源濾波技術(shù)，都是在變壓器的網(wǎng)側(cè)進(jìn)行濾波和無(wú)功補(bǔ)償，諧波電流通過(guò)變壓器的原、副邊繞組，整流變壓器承受全部的諧波和無(wú)功分量，造成變壓器繞組和鐵芯損耗、振動(dòng)和噪聲增大，增加了整流變壓器絕緣和熱設(shè)計(jì)的難度等，從而增加變壓器的損耗，這不僅降低了電網(wǎng)的供電質(zhì)量，而且造成了巨大的電能浪費(fèi)。而感應(yīng)濾波技術(shù)是近年來(lái)得到大力發(fā)展的集諧波治理和無(wú)功補(bǔ)償于一體的電能質(zhì)量控制新技術(shù)［5］。

鑒于此，將本文上述的6脈波可斷流系統(tǒng)采用感應(yīng)濾波技術(shù)，構(gòu)建集諧波治理與無(wú)功補(bǔ)償于一體的電解錳新型綜合節(jié)能6脈波可斷流系統(tǒng)，圖5所示為新型諧波抑制整流變壓器及其濾波系統(tǒng)接線(xiàn)方案與電壓相量圖。整流變壓器采用三繞組結(jié)構(gòu)，一次側(cè)電源繞組由三相繞組AO、BO和CO構(gòu)成，采用星形接法，中性點(diǎn)引出接地；二次側(cè)由2套繞組構(gòu)成，均采用三角形接法，其中一套為負(fù)載繞組，由三相a1b1、b1c1、c1a1構(gòu)成，接整流器，另一套為濾波繞組，由三相 a2b2、b2c2、c2a2構(gòu)成，引出接 5／7、11／13 次全調(diào)諧濾波器。 Ua1b1、Ua1c1、Ub1c1、Ub1a1、Uc1a1和 Uc1b1的相位依次相差60°，從而共同組成6脈動(dòng)整流器所需要的換相線(xiàn)電壓。對(duì)濾波器采用獨(dú)特的零阻抗設(shè)計(jì)，使得5、7、11和13次等特征諧波電流被就近抑制，且不注入電網(wǎng)。與其他變壓器網(wǎng)側(cè)實(shí)施的濾波方式相比，本文方式具有諸多優(yōu)勢(shì)：由于諧波電流不流經(jīng)變壓器，一方面使得變壓器損耗減小，另一方面可大幅減少變壓器鐵芯的諧波磁通，有效解決因諧波導(dǎo)致的變壓器振動(dòng)與噪聲等問(wèn)題；同時(shí)，對(duì)于基波而言，閥側(cè)濾波在整流變壓器閥側(cè)補(bǔ)償部分無(wú)功，剩余的無(wú)功功率由網(wǎng)側(cè)高通濾波器和可投切電容器組來(lái)補(bǔ)償，在一定程度上降低了無(wú)功電流給變壓器帶來(lái)的運(yùn)行損耗；可實(shí)現(xiàn)就地補(bǔ)償系統(tǒng)換流過(guò)程中消耗的無(wú)功功率，從而改善變壓器網(wǎng)側(cè)的電能質(zhì)量［6-8］。

圖5 新型6脈波整流系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和電壓相量圖Fig．5 Structure of 6-pluse rectifier system and voltage phasor charts

3.1 諧波就近抑制節(jié)能

感應(yīng)濾波整流變壓器及其濾波系統(tǒng)的諧波抑制機(jī)理是利用靠近鐵芯的2個(gè)二次側(cè)繞組即負(fù)載繞組和濾波繞組之間的諧波安匝平衡，削弱變流器所產(chǎn)生的諧波電流通過(guò)負(fù)載繞組時(shí)在變壓器鐵芯中產(chǎn)生的諧波磁通，從而抑制諧波電流向一次側(cè)高壓繞組傳遞，即中間的濾波繞組隔斷了負(fù)載繞組和電源繞組之間的諧波傳遞路徑，從而起到諧波的隔離和屏蔽作用。

對(duì)于變流器負(fù)載中某特征次諧波，當(dāng)新型諧波抑制整流變壓器濾波繞組按照零等值阻抗設(shè)計(jì)，濾波器按照全調(diào)諧設(shè)計(jì)時(shí)，變壓器一次側(cè)電源繞組中相應(yīng)次特征諧波含量為零，并且此特征次諧波電流全部在濾波繞組和濾波器支路中構(gòu)成閉合回路流通，從而實(shí)現(xiàn)閥側(cè)諧波源處就近抑制諧波［9-10］。

3.2 無(wú)功補(bǔ)償節(jié)能

傳統(tǒng)工業(yè)整流系統(tǒng)無(wú)功補(bǔ)償方案中，網(wǎng)側(cè)濾波裝置補(bǔ)償部分無(wú)功，剩余的無(wú)功功率通過(guò)投切電容器組來(lái)補(bǔ)償，可以看出變流器所產(chǎn)生的無(wú)功電流仍然全部通過(guò)整流變壓器，無(wú)法降低無(wú)功電流給整流變壓器帶來(lái)的運(yùn)行損耗。新型系統(tǒng)中，閥側(cè)濾波裝置在整流變壓器閥側(cè)補(bǔ)償部分無(wú)功，剩余的無(wú)功功率由網(wǎng)側(cè)高通濾波器和可投切電容器組來(lái)補(bǔ)償，在一定程度上降低了無(wú)功電流給變壓器帶來(lái)的運(yùn)行損耗。

從圖5中列出閥側(cè)負(fù)載繞組a1、b1、c1和濾波繞組 a2、b2、c2處電流方程為：

以電壓UA為參考軸，可畫(huà)出各繞組電壓和電流相量圖如圖6所示，以A相為例，設(shè)負(fù)載電流Ia相位滯后電壓α角度，由Ia1b1與Ic1a1大小相等、相位相差 120°，可根據(jù)式（3）對(duì) Ia相量作底角為 30°的等腰三角形得到Ic1a1相量；由Ua2c2相量可得Ua20相量，a2處接入的濾波器基波下呈容性，故濾波支路電流Ifa超前相電壓Ua2o相位90°。同理根據(jù)式（4）對(duì)Ifa相量作底角為30°的等腰三角形得到Ic2a2相量，最后根據(jù)磁勢(shì)平衡原理，不計(jì)勵(lì)磁電流，可求得A相等效一次合成電流I′A相量。從上面分析可知，在整流變壓器閥側(cè)濾波繞組抽頭處接入濾波器，可實(shí)現(xiàn)閥側(cè)補(bǔ)償部分無(wú)功功率，降低網(wǎng)側(cè)繞組電流中的無(wú)功分量，使得系統(tǒng)功率因數(shù)相應(yīng)地得到明顯提高［11-15］。

圖6 繞組電壓和電流相量圖Fig．6 Phasor chart of winding voltages and currents

4 中試試驗(yàn)測(cè)試

該系統(tǒng)在國(guó)內(nèi)某大型電解錳廠(chǎng)進(jìn)行中試試驗(yàn)，為電解槽提供頻率在100 Hz以?xún)?nèi)、占空比0.3～0.8可調(diào)、電流可調(diào)范圍為0～16000 A的可斷流脈波。在占空比為0.7、T=0.08 s時(shí)所測(cè)試到的直流輸出電壓波形和網(wǎng)側(cè)三相電流波形如圖7所示。輸出的直流電壓、電流符合電解槽所需要的脈沖電壓、電流。在導(dǎo)通時(shí)間與關(guān)斷時(shí)間之間三相電流保持對(duì)稱(chēng)，且單相電流保持奇對(duì)稱(chēng)。采用電能質(zhì)量分析儀所測(cè)試的在不同參數(shù)下網(wǎng)側(cè)電流波形如圖7和圖8所示，其電流諧波含量及THD如表2所示。周期越長(zhǎng)、占空比越大時(shí)THD越低。超過(guò)10個(gè)周期后，THD基本不變。

圖7 T=0.08 s、D=0.7時(shí)直流輸出電壓和網(wǎng)側(cè)繞組三相電流實(shí)測(cè)波形Fig．7 Experimiental waveforms of DC output voltage and three-phase grid-side winding currents，when T=0.08 s，D=0.7

圖8 不同參數(shù)下三相電流波形圖Fig．8 Waveforms of three-phase currents for different parameters

表2 不同參數(shù)下三相電流總諧波畸變率Table2 THD of three-phase currents for different parameters

從表2可以看到，T=0.04 s、D=0.3時(shí)，三相電流 THD最大值為71.88%，而T=0.04 s、D=0.5時(shí)，三相電流THD分別為32.19%、30.90%、30.68%；而T=0.04 s、D=0.7時(shí)，三相電流THD分別為33.64%、33.70%、36.00%。從三相電流的波形可以看出，這是由于當(dāng)D=0.5時(shí)，可關(guān)斷信號(hào)的周期正好使工頻電流流過(guò)一個(gè)整周期，保證了三相電流波形的完整性。當(dāng)T=0.08 s、D=0.5時(shí)，三相電流THD分別為32.34%、30.49%、31.37%；當(dāng) T=0.08 s、D=0.7 時(shí)，三相電流THD分別為29.92%、31.58%、28.17%。以上數(shù)據(jù)與沒(méi)有斷流的6脈波整流器的三相電流THD 30.98%、32.02%、29.73%相比，三相電流的對(duì)稱(chēng)性和諧波量有明顯降低。當(dāng)T=0.2 s，三相電流THD與沒(méi)有斷流的6脈波整流器三相電流THD基本一致。這是由于當(dāng)周期變大時(shí)，流過(guò)晶閘管整周期工頻電流的個(gè)數(shù)越多，所得到的三相電流越趨向于不斷流時(shí)三相電流的對(duì)稱(chēng)性和諧波特性，可斷流整流器的網(wǎng)側(cè)三相電流的波形越對(duì)稱(chēng)，諧波量越少。

在中試試驗(yàn)過(guò)程中，采用不同參數(shù)進(jìn)行試驗(yàn)。最終確定在T=0.08 s時(shí)，電流密度保持在300 A／m2。其試驗(yàn)數(shù)據(jù)和參數(shù)見(jiàn)表3?？梢钥闯霎?dāng)占空比在0.5以下時(shí)，占空比越小則電解電流效率越低，直流度噸耗越高。占空比超過(guò)0.5后，電流效率直線(xiàn)升高，直流度噸耗直線(xiàn)下降。當(dāng)占空比在0.65～0.75之間時(shí)，試驗(yàn)效果最好，電解效率和產(chǎn)量最高。脈流電解的電流效率可達(dá)到70%～80%，直流度噸耗為5400～5800 kW·h／t，相比直流電解的電流效率65%～75%和直流度噸耗 5800～6500 kW·h／t，具有明顯的節(jié)能優(yōu)勢(shì)。

表3 脈流試驗(yàn)數(shù)據(jù)表Table 3 Data of pulse-current electrolyzation test

5 結(jié)論

針對(duì)傳統(tǒng)直流電解錳高耗能問(wèn)題，本文提出一種新型綜合節(jié)能大功率可斷流的6脈波整流系統(tǒng)用于電解錳，在傳統(tǒng)6脈波整流系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，對(duì)晶閘管觸發(fā)信號(hào)進(jìn)行封鎖一段時(shí)間來(lái)實(shí)現(xiàn)斷流，達(dá)到頻率、占空比以及電流3個(gè)參數(shù)可變；并利用基于諧波磁通抑制機(jī)理的感應(yīng)濾波變壓器，從閥側(cè)處諧波源就近抑制和補(bǔ)償無(wú)功，解決了諧波污染和無(wú)功損耗的問(wèn)題，實(shí)現(xiàn)電源系統(tǒng)綜合節(jié)能，大幅提高電解效率。此大功率脈流電源在國(guó)內(nèi)某大型電解錳廠(chǎng)進(jìn)行中試試驗(yàn)，取得了較好的試驗(yàn)效果，其平均電流效率達(dá)到70%～83%，直流度噸耗為 5400～5800 kW·h／t。 從仿真分析和工程上實(shí)踐驗(yàn)證了該系統(tǒng)進(jìn)行電解錳相比于直流電解的高效節(jié)能優(yōu)勢(shì)。

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