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    大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)動力特性研究

    2016-04-12 07:31:59朱華寶中交天津港灣工程設(shè)計院有限公司天津塘沽300461
    甘肅科技 2016年4期
    關(guān)鍵詞:動力特性振型

    朱華寶,杜 洋(中交天津港灣工程設(shè)計院有限公司,天津 塘沽 300461)

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    大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)動力特性研究

    朱華寶,杜洋
    (中交天津港灣工程設(shè)計院有限公司,天津塘沽300461)

    摘要:以某港口煤堆場防風(fēng)網(wǎng)工程中多種類型大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)為原型,基于非線性有限元理論,運用有限元軟件ANSYS建立空間有限元模型,利用模態(tài)分析研究大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)的動力特性,計算出結(jié)構(gòu)的自振周期及振型,并對基本自振周期數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)值擬合,得出此類結(jié)構(gòu)的第1自振周期計算公式及簡化估算公式,為此類及類似結(jié)構(gòu)的合理設(shè)計參數(shù)取值提供了理論依據(jù)。

    關(guān)鍵詞:大跨度墻架;防風(fēng)網(wǎng);自振周期;振型;動力特性

    1 概述

    防風(fēng)網(wǎng)是通過在大型堆料場周圍設(shè)置多孔透風(fēng)屏障,用來降低風(fēng)速并減弱大氣湍流中的旋渦結(jié)構(gòu)[1]。防風(fēng)網(wǎng)通過近幾年在各大港口堆料場的建設(shè)發(fā)展,已成為治理粉塵污染保護(hù)環(huán)境的重要手段之一[2]。防風(fēng)網(wǎng)主要由網(wǎng)板和支撐網(wǎng)板的支架組成,支架一般分為人字架(如圖1所示)和大跨度墻架結(jié)構(gòu)(如圖2所示)。人字架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)按一定間距排列,組成了堆料場外的一道人工防風(fēng)屏障,但人字架防風(fēng)網(wǎng)的使用具有局限性,僅適合地上及地下無障礙物的場地區(qū)域,當(dāng)防風(fēng)網(wǎng)沿線場地內(nèi)存在房屋建筑、大型管線、橋架等時,則需通過設(shè)計大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)(見圖2)來實現(xiàn)防風(fēng)網(wǎng)的連續(xù)性和整體性防風(fēng)抑塵效果,另外在跨越主干道路及轉(zhuǎn)角處也需要設(shè)置類似防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)來處理。

    圖1 人字架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)形式

    圖2 大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)形式

    目前對防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)的動力特性研究僅局限于對人字架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)的研究,如文獻(xiàn)[3-6]都是對人字架防風(fēng)網(wǎng)的風(fēng)洞試驗、風(fēng)振響應(yīng)及周期振型進(jìn)行分析計算,而對大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)的振型特點、周期影響參數(shù)、周期計算方法至今無相關(guān)文獻(xiàn)記載,因此本文將對大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)的動力特性進(jìn)行研究探討。

    2 大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計特點

    風(fēng)荷載是防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計的控制荷載,所以風(fēng)荷載的取值計算直接影響著防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)的經(jīng)濟(jì)性和安全性。大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計中,根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》[7],垂直作用于防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)表面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:

    式(1)中βz為高度z處的風(fēng)振系數(shù),us為風(fēng)荷載體型系數(shù),uz為風(fēng)壓高度變化系數(shù),w0為基本風(fēng)壓。《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》8.4.1條明確指出基本自振周期大于0.25s的各種高聳結(jié)構(gòu)均需考慮風(fēng)振的影響,防風(fēng)網(wǎng)為高聳類鋼結(jié)構(gòu),基本自振周期一般均大于0.25s,因此防風(fēng)網(wǎng)設(shè)計時必須考慮風(fēng)振影響,根據(jù)建筑荷載規(guī)范:

    式(2)中g(shù)為峰值因子,可取2.5,I10為10m高名義湍流強度,對應(yīng)A、B、C和D類地面粗糙度可分別取0.12、0.14、0.23和0.39,Bz為脈動風(fēng)荷載的背景分量因子,可通過結(jié)構(gòu)的高度、迎風(fēng)面寬度及振型系數(shù)計算得出,R為脈動風(fēng)荷載的共振分量因子,結(jié)構(gòu)的第一階自振頻率對R的取值起到?jīng)Q定性作用,因此結(jié)構(gòu)基本自振周期計算的正確與否,將決定風(fēng)荷載的取值是否合理。建筑荷載規(guī)范所給的結(jié)構(gòu)自振周期近似公式為:

    上式中當(dāng)結(jié)構(gòu)為鋼結(jié)構(gòu)時可取高值,混凝土?xí)r可取低值。但(3)式所給的周期計算公式過于籠統(tǒng),大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)的第1自振周期計算系數(shù)究竟取何值更為精確及合理,將是本文需解決的課題。因此本文將以實際工程中10個大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)為原型,利用有限元軟件ANSYS建立空間三維模型,計算出各個大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)的自振周期及振型,并對計算結(jié)果進(jìn)行分析、擬合,從而給予大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)動力特性合理性評價,并得出給出第1自振周期計算公式及簡化估算公式。

    3 大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)空間模型動力特性計算

    大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)為空間墻架結(jié)構(gòu),本文采用有限元方法分析空間單元自振特性,體系無阻尼自由振動方程為[8]:

    式中:[M]為系統(tǒng)的質(zhì)量矩陣;[K]為系統(tǒng)的剛度矩陣; {Y}為系統(tǒng)的位移向量。

    其特征方程為:

    利用子空間迭代法逐步迭代求解det(K-ω2M)= 0即可得出結(jié)構(gòu)所有的固有頻率值。

    本文以10個防風(fēng)網(wǎng)工程中實際大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)為原型(結(jié)構(gòu)尺寸見表1),利用ANSYS的beam188(三維空間梁單元)組成三維空間模型,每個節(jié)點具有6個自由度,本文列出其中兩個高度分別為23m和17m,跨度為32m的大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)模型,詳見圖3、圖4所示,其余跨度的大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)以4m的跨度模數(shù)遞減。

    圖3 32m跨23m高大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)(FBD5)

    圖4 32m跨17m高大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)(FBD10)

    根據(jù)建立的不同類型、不同高度的結(jié)構(gòu)空間模型,利用子空間迭代法,求解出結(jié)構(gòu)的前3階自振周期及前4階振型圖,各個大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)及前3階自振周期詳見表1。

    經(jīng)計算,F(xiàn)DB1~FDB10前4階振型形態(tài)基本一致,第1振型均為平面外平動,第2振型為平面內(nèi)平動,第3振型為平面外整體扭轉(zhuǎn),第4階振型為墻架梁的平動,因此本文僅列出FBD5的前4階振型圖,如圖5~8所示。

    圖5 FBD5第1振型

    圖6 FBD5第2振型

    圖7 FBD5第3振型

    圖8 FBD5第4振型

    表1 大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)前3階自振周期計算結(jié)果

    4 大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)動力特性分析

    根據(jù)表1及圖5~8的計算結(jié)果,做如下幾點分析:

    1)從表1可以看出,F(xiàn)BD1~FBD10的基本自振周期均大于0.25s,自振周期隨著高度H的增大而增大;其中FBD6周期很接近0.25s,因此,按照荷載規(guī)范,17m高度以上大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)必須考慮風(fēng)振影響,并根據(jù)第1自振周期的大小來計算風(fēng)振系數(shù)的大??;并且從表1中還可以看出結(jié)構(gòu)第1自振周期與第2自振周期差別不大,表明兩個方向的剛度基本相當(dāng),結(jié)構(gòu)尺寸基本合理。

    2)從圖5~圖8可以看出,結(jié)構(gòu)的平面外剛度最弱,格構(gòu)柱截面的高度h對結(jié)構(gòu)的剛度影響較大,相同柱截面隨著跨度L的增大而剛度減小。

    3)將以上兩點中影響防風(fēng)網(wǎng)基本自振周期的因素擬合為基本周期T1的函數(shù),可以得出第1自振周期計算公式:

    其中n,m,k,p,為常數(shù),H為防風(fēng)網(wǎng)高度,b為格構(gòu)柱高度,L為防風(fēng)網(wǎng)跨度。根據(jù)表1中23m高大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)FBD1~FBD5第1自振周期計算結(jié)果,運用MATLAB對結(jié)果進(jìn)行數(shù)值擬合,可以得出:

    其中,當(dāng)L<28m時,n=0.056,當(dāng)n≥28m時,n=0.049。為驗證式(7)正確與否,分別運用式(7)及(3)式對FBD6~FBD10的進(jìn)行計算,計算結(jié)果見表2。

    表2 FBD6~FBD10采用式(7)及式(3)的計算結(jié)果

    由表2可以得出,式(3)計算出的結(jié)構(gòu)基本自振周期普遍偏小,對結(jié)構(gòu)計算來說是偏不安全的,而且計算精度較差。本文給出的式(7)基本滿足精度要求,且比荷載規(guī)范給出的基本周期計算公式更符合結(jié)構(gòu)的實際狀況,用式(7)來計算大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)的基本自振周期是可行的。

    式(7)中雖然計算精度較高,但是計算比較繁瑣,參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》式(3)的周期計算方法,(7)式中令

    將表1中10個ANSYS基本周期計算結(jié)果帶入(8)式,可得出f(b,L)平均值=0.017,因此(8)式可簡化為:

    (10)式就是大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)基本自振周期的估算公式,根據(jù)估算公式計算得到的第1自振周期及相對誤差見表3:

    表3 FBD1~FBD10采用式(3)及式(10)的計算結(jié)果

    由表3可以看出,估算公式(10)要比荷載規(guī)范中的估算公式要精確的多,可以基本滿足荷載規(guī)范中風(fēng)振系數(shù)的計算精度要求,填補了對此類結(jié)構(gòu)基本自振周期估算的空白。

    5 結(jié)論

    大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)是防風(fēng)網(wǎng)工程中常見的結(jié)構(gòu)樣式,本文以10個實際工程中碰到的大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)為原型建立空間有限元模型,對其進(jìn)行動力特性分析,然后對基本周期數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)值擬合并對比《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》中關(guān)于基本自振周期的計算公式,可以得到一下幾點結(jié)論:

    1)FDB1~FDB10前4階振型形態(tài)一致,第1振型均為平面外平動,結(jié)構(gòu)平面外剛度最??;前兩階自振周期相差不大,兩個方向的剛度基本相當(dāng),結(jié)構(gòu)尺寸基本合理;影響結(jié)構(gòu)基本自振周期的因素主要有格構(gòu)柱尺寸、結(jié)構(gòu)的高度及結(jié)構(gòu)的跨度。

    2)根據(jù)空間有限元模型自振周期計算結(jié)果,本文得出了用于計算大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)基本自振周期的一般公式和較為簡單的估算公式,并對其進(jìn)行驗證和對比,證明了兩個公式的可靠性,填補了對此類結(jié)構(gòu)基本自振周期計算的空白。

    3)大跨度墻架防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)本質(zhì)上是空間交叉桁架結(jié)構(gòu),本文的分析結(jié)果可以為與之類似的其他工程提供參考,并對類似工程的合理性設(shè)計提供理論依據(jù)。

    參考文獻(xiàn):

    [1]王元戰(zhàn),孫熙平,詹水芬,等.防風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計研究綜述[J].港工技術(shù),2008(3):16-19.

    [2]沈熹.防風(fēng)網(wǎng)防塵技術(shù)在露天煤堆場的應(yīng)用研究現(xiàn)狀及對我國發(fā)展防風(fēng)網(wǎng)防塵技術(shù)的建議[J].交通環(huán)保,1995,16(3):22-25.

    [3]張光玉,陳立,王奇志,等.秦皇島港煤堆場防風(fēng)網(wǎng)風(fēng)洞試驗研究[J].交通環(huán)保,2003,24(1):4-6.

    [4]張亞青,詹水芬,彭士濤,等.秦皇島港防風(fēng)網(wǎng)風(fēng)洞試結(jié)構(gòu)動力特性分析研究[J].水道港口,2008,29(4):294-295.

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    [7] GB50009—2012建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S].

    [8]黃本華.結(jié)構(gòu)抗風(fēng)分析原理與應(yīng)用[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2006.

    中圖分類號:TU391

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