瓦斯較難抽放煤層水力壓裂增透技術(shù)的應(yīng)用

尹振林 許大會(huì)(通化礦業(yè)集團(tuán)公司道清煤礦，吉林 白山 134301)

瓦斯較難抽放煤層水力壓裂增透技術(shù)的應(yīng)用

尹振林 許大會(huì)(通化礦業(yè)集團(tuán)公司道清煤礦，吉林 白山 134301)

科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展，為煤礦安全生產(chǎn)的提高及設(shè)備性能的優(yōu)化帶來(lái)了重要的保障作用，促進(jìn)了煤礦企業(yè)的快速發(fā)展。針對(duì)通化礦業(yè)集團(tuán)公司道清煤礦煤層屬于較難抽放瓦斯煤層，煤層透氣性差、瓦斯抽采效率低，給相關(guān)安全生產(chǎn)計(jì)劃的順利完成帶來(lái)了嚴(yán)重的威脅。因此，研究水力壓裂增透技術(shù)并進(jìn)行應(yīng)用，提高鉆孔瓦斯抽采效率，消除局部應(yīng)力集中，最終達(dá)到消除瓦斯超限保證安全生產(chǎn)的目的。

瓦斯;難抽煤層;水力壓裂;煤層增透;安全生產(chǎn)

道清煤礦北斜井經(jīng)沈陽(yáng)煤科院測(cè)定煤的破壞類(lèi)型為Ⅱ～Ⅲ類(lèi)，煤的瓦斯放散初速度指標(biāo)ΔP介于5.41～15.28之間；煤的堅(jiān)固性系數(shù)f值介于0.18～0.75之間；煤層的透氣性系數(shù)在0.366～2.543m2/MPa2·d之間；吸附常數(shù)a值為21.542ml/g·r、b值為0.862MPa-1；鉆孔瓦斯涌出量衰減系數(shù)介于0.0487～0.0717ad-1。屬于較難抽放類(lèi)型。抽采效果差，無(wú)法保證安全生產(chǎn)。為解決低透氣性煤層帶來(lái)的瓦斯抽采率低的問(wèn)題，應(yīng)用水力壓裂增透技術(shù)，增強(qiáng)煤體透氣性，提高鉆孔瓦斯抽采效率，解除局部應(yīng)力集中，最終達(dá)到消除瓦斯超限保證安全生產(chǎn)。

1 水力壓裂增透機(jī)理分析

井下水力壓裂增透技術(shù)是利用高壓注水迫使煤體裂隙擴(kuò)張，孔隙增大，從而提高煤層的透氣性，使吸附狀態(tài)的瓦斯轉(zhuǎn)變?yōu)橛坞x狀態(tài)的瓦斯增多，提高瓦斯抽采效率，試驗(yàn)表明，裂縫起裂取決于注入時(shí)間、注水壓力、通過(guò)高壓水力滲透使煤層內(nèi)部組織受到破壞，煤層裂隙擴(kuò)大，增多，達(dá)到消突、降塵、阻止自燃、解除局部應(yīng)力集中及增強(qiáng)煤層透氣性，從而提高煤層的瓦斯抽采效果。

2 水力壓裂技術(shù)的實(shí)施

2.1 鉆孔設(shè)計(jì)

在道清煤礦北斜井-505軌道下延中段實(shí)施5個(gè)穿層鉆孔，其中3號(hào)孔為水力壓裂鉆孔，2號(hào)孔、4號(hào)孔為水力壓裂觀測(cè)孔，水力壓裂孔與2個(gè)放觀測(cè)孔為平行孔，平行距離為8m在水力壓力控制范圍內(nèi)。1號(hào)孔、5號(hào)孔為普通預(yù)抽鉆孔，水力壓裂孔與2個(gè)普通預(yù)抽鉆孔為平行孔，平行距離為16m在水力壓力控制范圍外。鉆孔全部實(shí)施完畢后，通過(guò)2號(hào)、4號(hào)水力壓裂觀測(cè)孔與1號(hào)、5號(hào)普通預(yù)抽孔的對(duì)比數(shù)據(jù)來(lái)判斷，水力壓裂，是否增大鉆機(jī)控制-520m頂高線水力壓力控制范圍內(nèi)的煤體透氣性以提高瓦斯抽采效果。

2.2 鉆孔密封

鉆孔密封是順利完成水力壓裂的保證。根據(jù)井下實(shí)際施工的情況2號(hào)水力壓裂穿層鉆孔前27米為巖石，施工時(shí)未出現(xiàn)塌孔現(xiàn)象，為保證順利完成水力壓裂，經(jīng)研究確定水力壓裂鉆孔密封鈣質(zhì)頁(yè)巖長(zhǎng)度約27-30m，鉆孔密封后48h后開(kāi)始?jí)毫?。封孔材料為馬麗散或黃泥+木楔等。其余孔段采用機(jī)械方式進(jìn)行封孔，封孔材料為425#普通硅酸鹽水泥與白水泥（比例=3.5∶1）進(jìn)行封孔，封孔長(zhǎng)度應(yīng)根據(jù)壓裂鉆孔的長(zhǎng)度進(jìn)行確定，具體為鉆孔封孔至5#煤層頂板鈣質(zhì)頁(yè)巖與灰?guī)r交界面或直接封至煤巖交接面，（詳見(jiàn)圖1）。1號(hào)孔、3號(hào)孔為瓦斯抽放觀測(cè)孔，鉆孔密封深度為10米。采用兩堵一注的封孔方式進(jìn)行封孔，在封孔段的兩端用聚氨酯進(jìn)行封堵，再通過(guò)注漿管對(duì)兩端封堵段之間的鉆孔段進(jìn)行注漿，待漿液固化后，與煤體顆粒固結(jié)在一起，有效密封漏氣通道。

2.3 現(xiàn)場(chǎng)壓裂的實(shí)施

壓裂實(shí)施前，需要對(duì)注水壓力、流量、注水時(shí)間及壓裂結(jié)束條件等主要參數(shù)進(jìn)行估算。

(1)壓裂過(guò)程中注水壓力的變化是壓裂進(jìn)行程度的直觀反映。注水壓力的主要影響因素包括煤層埋深、鄰側(cè)抽采孔布置間距兩個(gè)因素。根據(jù)道清煤礦煤層埋深及壓裂的經(jīng)驗(yàn)，在我礦的4層煤進(jìn)行水力壓裂，抽采孔與壓裂孔間距為8m時(shí)，注水壓力控制在13MPa左右。

(2)壓裂時(shí)間與注水壓力、流量等參數(shù)密切相關(guān)。注水過(guò)程中，煤體被逐漸壓裂破壞，各種孔裂隙不斷溝通，高壓水在已溝通的裂隙間流動(dòng)，注水壓力及流量等參數(shù)不斷發(fā)生著變化，注水時(shí)間根據(jù)注水過(guò)程中壓力及流量的變化來(lái)確定，水力壓裂全過(guò)程一般需要4一8小時(shí)左右。

(3)壓裂實(shí)施過(guò)程中，需連續(xù)記錄注水壓力和時(shí)間，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，進(jìn)行調(diào)整壓裂孔注水壓力。根據(jù)鉆孔設(shè)計(jì)，此次壓裂孔與鄰側(cè)抽采孔間距為8m。當(dāng)壓裂孔與鄰側(cè)抽采孔出現(xiàn)高濃度瓦斯或出水，或注水泵壓不再上升或出現(xiàn)泵壓回落時(shí)，立即停泵，壓裂結(jié)束。在煤體深部，水力壓裂過(guò)后裂隙發(fā)育完成，瓦斯通道形成，在抽采負(fù)壓的作用下瓦斯由吸附狀態(tài)變成游離狀態(tài)。而對(duì)于水力壓裂孔影響區(qū)，煤體內(nèi)瓦斯由于受到高壓水的驅(qū)趕，高濃度瓦斯會(huì)積聚在鉆孔內(nèi)，進(jìn)行抽采時(shí)會(huì)出現(xiàn)大流量、高濃度瓦斯。

3 對(duì)比與分析

(1）水力壓裂后，由于煤體裂縫的貫通，透氣性增加，抽放濃度明顯增大，通過(guò)15天的數(shù)據(jù)收集與對(duì)比，其中2號(hào)、4號(hào)水力壓力范圍內(nèi)預(yù)抽孔，最高抽放濃度為37.5%，1號(hào)、5號(hào)水力壓裂范圍外預(yù)抽孔，單孔抽放濃度最高為19%，抽采效果提升明顯。

(2)一般的鉆孔瓦斯抽放時(shí)，衰減速度快，在抽采6天后濃度、流最迅速下降，而水力壓裂孔在對(duì)比觀測(cè)的12天內(nèi)均保持較高水平，通過(guò)12天的數(shù)據(jù)分析根據(jù)抽放范圍內(nèi)抽放量的計(jì)算1號(hào)、5號(hào)非壓裂區(qū)域內(nèi)2個(gè)預(yù)抽孔抽放半徑內(nèi)抽采率為13.2%，2號(hào)、4號(hào)壓裂區(qū)域內(nèi)兩個(gè)預(yù)抽鉆孔抽放半徑內(nèi)抽采率為27%，由此判定該區(qū)域?qū)嵤┑乃毫雁@孔提升了2倍的抽放時(shí)間。

4 結(jié)語(yǔ)

根據(jù)實(shí)際檢測(cè)水力壓裂前后煤體抽放濃度的對(duì)比分析可知，水力壓裂使煤層中的裂隙增大，透氣性增強(qiáng)，提高了抽放效果，使大量的瓦斯被抽出；同時(shí)改變了煤體內(nèi)部應(yīng)力結(jié)構(gòu)的重新分布，在一定范圍內(nèi)起到消突的作用，消除了煤與瓦斯突出的隱患；同時(shí)經(jīng)過(guò)水力壓裂后的煤體內(nèi)水分增加，減少了在開(kāi)采過(guò)程中粉塵產(chǎn)生量，改善了井下的作業(yè)環(huán)境，能有效降低塵肺病的生成機(jī)率，并且保證了煤礦企業(yè)生產(chǎn)的正常接續(xù)和安全生產(chǎn)。

[1]水力壓裂技術(shù)手冊(cè)作者：俞紹誠(chéng).

[2]水力壓裂原理 作者：王鴻勛.

[3]高瓦斯低透氣性煤層水力壓裂增透技術(shù)研究《安徽理工大學(xué)》閆金鵬.