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    微型抗滑群樁受力特性模型試驗

    2016-02-27 01:51:18劉開源韓曉雷石世剛
    關(guān)鍵詞:連梁模型試驗彎矩

    劉開源,褚 楚,韓曉雷,石世剛

    (1.西安建筑科技大學 土木工程學院,陜西 西安 710055;2.貴州大學 土木工程學院,貴州 貴陽 550025)

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    微型抗滑群樁受力特性模型試驗

    劉開源1,褚楚2,韓曉雷1,石世剛1

    (1.西安建筑科技大學 土木工程學院,陜西 西安 710055;2.貴州大學 土木工程學院,貴州 貴陽 550025)

    摘要:通過模型箱試驗,對微型抗滑群樁工作受力性狀和樁頂連梁的作用進行了分析。分析結(jié)果表明:微型樁各排樁最大剪力在滑裂面附近,且從前排向后排依次減小,最大剪力截面位置依次上移?;峦屏υ谖⑿蜆渡辖瞥嗜切畏植迹瑯渡碇邢虏炕峦屏^大。樁身變形經(jīng)歷了一個整體彎曲到滑裂面附近的局部剪彎的過渡,抗滑合力下移,各排樁承擔滑坡推力比例為1.00∶0.64∶0.44。樁頂連梁使極限承載力提高了11%,并且減小了坡體位移和樁身整體彎矩。連梁使前排樁上拔,后排樁下壓,且能增大樁前樁間土壓力,減小樁前樁身土壓力。

    關(guān)鍵詞:微型群樁;模型試驗;土壓力;彎矩;連梁

    0引言

    微型樁一般是指直徑小于300 mm,長細比大于30的鉆孔注漿樁[1]。由于微型樁具有施工速度快、對場地要求小和承載能力較高等優(yōu)點,近年來在中小型邊坡治理、滑坡?lián)岆U和基坑支護等方面應用越來越廣泛[2-3],但對其抗滑受力性能的研究文獻極少,對于微型樁的設(shè)計還沒有完整的理論。文獻[4-6]通過假設(shè)合理拱曲線和數(shù)值模擬,研究了單排微型樁土拱效應。文獻[7-9]通過模型試驗研究了抗滑微型樁合理樁間距和排距。文獻[10-11]對微型群樁樁側(cè)土壓力及傳遞機理進行了研究。文獻[12]利用雙剪應力破壞準則對小樁的注漿壓力進行了分析。以上文獻從樁土復合體和小樁施工等方面研究了微型樁,但對微型群樁的受力特點、各排樁土壓力分配及連梁作用涉及極少。

    本文針對以上問題設(shè)置了4組試驗和測量方案,對常見的梅花形布置微型樁的前后土壓力、各排樁滑坡推力分配、彎矩特點和樁頂連梁作用等方面進行了分析,得出了一系列結(jié)論,旨在為微型樁的科學設(shè)計和合理應用提供依據(jù)。

    1試驗模型設(shè)計

    試驗采用人為設(shè)置坡體和滑裂面,自制水平加載設(shè)備在坡后施加水平力模擬滑坡推力。通過安置在樁前后及樁間土體內(nèi)的土壓力盒,測得樁體受力情況。通過安裝在樁頂連梁、樁頂、坡頂和剪出口的位移計測量位移,監(jiān)測樁頂位移及坡體變形情況。通過粘貼于樁體的應變片反推出樁體內(nèi)力。

    1.1 相似比設(shè)計

    相似比Ci是原型和模型各種相同物理量的比值:

    其中:i為任一種物理量;下標p和m分別代表原型和模型。運用相似三定理,并結(jié)合彈性力學基本方程以及巖土材料物理量,可以推導出地質(zhì)力學模型試驗的相似關(guān)系(如表1所示),用于模型設(shè)計和模型試驗結(jié)果的推廣[13]。

    1.2 試驗分組及試驗設(shè)備

    試驗共設(shè)置4組,分別用T0~T3表示,排距與樁間距數(shù)據(jù)如表2所示。表2中,d代表樁徑。

    表1 相似關(guān)系

    表2 樁間距與排距

    試驗設(shè)備由自制多功能加載模型箱及測量檢測系統(tǒng)組成。模型箱尺寸為:長128 cm,寬84 cm,高110 cm。為減小坡體兩側(cè)與箱體摩擦,減小邊界效應,對箱壁刷兩道清漆。

    測量元件包括壓力傳感器、JWYDC-50型位移計、電阻式土壓力盒和電阻應變片。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)包括應變綜合采集儀和無紙記錄儀。

    1.3 模型制作、監(jiān)測布置及加載方式

    1.3.1模型制作、監(jiān)測布置

    模型坡體采用西安市臨潼區(qū)的黃土,過篩后粒徑小于3 mm。當土含水率為16.0%±0.5%時,夯實后的土密度為20 kg/m3。

    試驗模型坡采用層夯筑的方法,共9層。第5層土夯筑完成覆蓋塑料布后,繼續(xù)夯筑其余各層。經(jīng)輔助試驗測定內(nèi)摩擦角φ=14.32°,而其余各夯筑層平均值為凝聚力C=25.64 kPa,內(nèi)摩擦角φ=36.49°,故此面可以作為滑裂面。模型坡示意圖見圖1。

    圖1 模型坡示意圖

    模型樁采用加工過的櫸木制成木棍,經(jīng)輔助試驗測定彈性模量E=13.2 GPa,與實際工程中的微型樁彈性模量接近,可以用來代替微型樁進行室內(nèi)試驗。樁長100 cm,直徑2.2 cm,涂兩道桐油做防水。

    試驗中用兩道厚膠合板夾鋼板作為頂壓板(連系梁),厚1.7 cm,其強度與剛度比樁大很多,可近似認為完全剛性。樁頂、坡頂和剪出口共布置8個位移計,測量模型坡變形量。樁身應變采用半橋接法,自上而下共粘貼7對應變片。

    本文中所述樁前即為樁靠近加載方向的一面??拷虞d方向由近及遠樁排編號依次為A排、B排、C排。

    圖2 土壓力盒埋設(shè)位置圖

    本次試驗在T0組未布設(shè)土壓力盒;T1組試驗只在正中心樁位前后布設(shè);T2組A排、B排和C排,樁前、樁后和樁間土層中均埋設(shè)土壓力盒。土壓力盒埋設(shè)位置如圖2所示。

    本次試驗采用先固定微型樁,后填土,達到設(shè)計土壓力盒埋設(shè)標高后,埋設(shè)土壓力盒。先用橫梁將微型樁固定到設(shè)計位置,然后稱量土倒入模型箱,每次填筑20 cm夯實到13 cm停止,填下一土層。待填筑到一定高度,模型樁可以自穩(wěn)時去掉橫梁。

    滑床填筑完成后,鋪設(shè)塑料布,然后填筑滑體。填筑工作完全結(jié)束后,依據(jù)事先在箱子側(cè)壁貼好的標記,人工削出坡面。

    1.3.2荷載設(shè)計及加載量設(shè)定

    試驗采用水平加載方式,模型箱背后有可滑動鋼制加載板,厚度1 cm,與分離式千斤頂相連,將荷載傳遞到滑體背面。經(jīng)試驗測定,鋼板與模型箱摩擦力極小,可忽略,加載板近似認為完全剛性。加載等級見表3。

    表3 加載等級

    加載前將位移計讀數(shù)調(diào)0,記錄土壓力盒和應變片初始讀數(shù)。每6 min確定荷載與位移能維持穩(wěn)定后加下一級,直到數(shù)據(jù)不能穩(wěn)定則判定為破壞。加載單位為t,數(shù)據(jù)處理時換算為kN或kPa。

    圖3 T0試驗荷載位移曲線

    圖3為T0試驗荷載位移曲線。曲線首段和末尾均存在直線段,分別對兩個直線段進行線性擬合,在交點處做橫坐標的垂線,與荷載位移曲線交點即認為是極限荷載值點。表4為各試驗極限荷載值。

    表4 各試驗極限荷載

    2試驗結(jié)果分析

    2.1 樁彎矩分析

    微型樁在受力和工作方式方面與傳統(tǒng)的抗滑樁不同。傳統(tǒng)抗滑樁一般為剛性樁,樁后土體由于側(cè)向抗壓強度不足產(chǎn)生壓裂破壞和整體轉(zhuǎn)動,坡體喪失承載能力。而微型樁剛度小,是柔性支護結(jié)構(gòu),長細比較傳統(tǒng)抗滑樁大很多。在荷載作用下,樁間土體塑性區(qū)重合,樁產(chǎn)生撓曲變形,使坡體產(chǎn)生較大變形[14]。一般抗滑樁將樁后土體的容許抗壓強度作為驗算指標,對于微型樁來說是不合理的。微型樁的設(shè)計必須以樁抗彎承載能力為基礎(chǔ),求得微型樁所能提供的最大抗滑力。

    整理各組梅花形布置樁彎矩數(shù)據(jù)后,發(fā)現(xiàn)形式類似,現(xiàn)以T2試驗數(shù)據(jù)加以分析,其他組不再贅述。T2組在荷載4 kN、8 kN、12 kN、16 kN和20 kN下,A排、B排、C排樁彎矩如圖4所示。

    圖4 不同荷載時各排樁彎矩

    從圖4中可以看出:樁身彎矩由前排樁向后排逐排減小,說明3排樁所承載荷載大小是不同的。荷載為4 kN時,各排樁彎矩基本為0。荷載加到8 kN,樁頂附近、滑裂面以上36.5~40.0 cm和滑裂面以下0~10.0 cm,首先出現(xiàn)明顯彎矩。加載到16 kN,3排樁彎矩差值明顯,滑裂面上部為正,下部為負,說明上部樁前受壓,下部樁前受拉,在滑裂面附近出現(xiàn)返彎點,樁上部受滑坡推力,將隨滑體向前位移。此時達到T2試驗極限荷載,A排、B排、C排樁最大彎矩分別為26.56 N·m、 21.25 N·m和21.60 N·m。彎矩斜率代表剪力,對比荷載16 kN與20 kN的彎矩圖,各排樁最大剪力均在滑裂面附近,最大剪力的截面位置由前排向后排依次上移。

    2.2 土壓力分析

    將試驗滑裂面以上土壓力數(shù)據(jù)繪圖,如圖5所示。樁前土壓力即狹義的滑坡推力,荷載為4~8 kN時,樁頂與滑裂面出土壓力首先增大,呈兩個對頂?shù)娜切畏植?。當荷載加到12 kN時,滑裂面附近土壓力增量較樁頂附近大,土壓力重心上移。土壓力變化規(guī)律與之前基本相同,樁頂與滑裂面附近土壓力繼續(xù)增大。加載到16 kN,樁頂附近土壓力小于12 kN時,說明樁頂有脫空趨勢,結(jié)合圖5可以看出:樁前土體中下部滑坡推力較大,使得樁中下部位移較大,連帶樁頂向滑坡方向位移量大于樁頂自身受滑坡推力產(chǎn)生的位移量,樁頂脫空。20 kN時,樁頂完全脫空,土壓力呈三角形。在土質(zhì)類滑坡設(shè)計中,土壓力一般很少采用三角形,多為梯形或矩形設(shè)計,偏于安全,此試驗所得微型樁土壓力形式可以指導設(shè)計。

    圖5 試驗滑裂面以上土壓力數(shù)據(jù)

    分析樁后土壓力,荷載加到8 kN時,樁底附近土壓力首先增大,滑裂面以上3.5 cm,土壓力為-6.67 kPa。樁體中部壓力出現(xiàn)正值樁與土體脫空,滑裂面以上25.5 cm,土壓力為1.36 kPa。說明樁體滑裂面以上中下部首先承擔推力,且變形較大,使得中部脫空。加載12 kN時的規(guī)律與之前相同,但滑裂面附近壓力增量變大。加載到16 kN,達到極限荷載,3.5 cm處壓力繼續(xù)增大,增量減小,25.5 cm處土壓力變?yōu)檎?/p>

    群樁樁頂有連梁存在,滑裂面附近各樁嵌固于滑床內(nèi),微型樁結(jié)構(gòu)的中上剛度相對較小,故加載初期土壓力呈對頂?shù)娜切畏植?。當荷載較大時,樁頂及坡頂發(fā)生了明顯水平位移,微型樁結(jié)構(gòu)由整體彎曲過渡到滑裂面附近的局部剪彎,抗滑合力下移。樁前樁間土壓力的分布形式與對應位置的樁前土壓力分布形式類似。

    整理埋設(shè)在各排樁間土壓力盒的數(shù)據(jù),得到各排樁承擔滑坡推力的比例,A排∶B排∶C排為1.00∶0.64∶0.44。從數(shù)據(jù)中可以得出:各排承擔推力比例呈遞減趨勢,最后一排(C排)承擔推力僅為第一排(A排)的44%,但在微型樁設(shè)計中,各排樁配筋往往相同,這就導致迎滑第一排樁承載能力可能不足,最后一排能力不能完全發(fā)揮。因此,建議在設(shè)計時根據(jù)各排樁所承擔推力的比例乘以一個折減系數(shù),對后排樁配筋。

    2.3 樁頂連梁作用對比分析

    2.3.1位移對比分析

    圖6為T1組與T3組的樁頂位移對比,其中,T1組有連梁,T3組無連梁。從圖6中可以看出:連梁使得樁頂位移減小,位移曲線彎起點后移,曲率變小,曲線更加平滑。從兩次試驗極限荷載看:T1組極限荷載為18.04 kN,T3組極限荷載為16.25 kN,T1組承載能力較T3組提高了11%。T3試驗在15 kN時坡頂位移為4.21 mm。

    T1試驗中,荷載為16 kN時,位移為 2.93 mm,此時T1和T3試驗均在穩(wěn)定階段,坡頂位移差值相差30.4%。這是因為連梁的存在使得3排樁整體性增強,樁土復合體剛度增大,后排樁抗滑能力得以發(fā)揮,樁體位移明顯減小。

    2.3.2樁頂豎向荷載位移曲線

    對帶有連梁的樁頂側(cè)邊緣處的豎向位移進行了監(jiān)測?,F(xiàn)以T1邊坡試驗為例進行分析,如圖7所示。當荷載小于4 kN時,微型樁連梁后側(cè)稍微向下移動;當荷載大于4 kN而小于15 kN時,壓頂板后側(cè)又逐漸上移到原位置;荷載達到15 kN后,壓頂板后側(cè)上移速率逐漸加快,產(chǎn)生明顯豎向位移;超過破壞荷載21 kN后,連梁后側(cè)豎向位移急劇增大。上述結(jié)果表明:當荷載較小時,前排微型樁滑裂面以上發(fā)生了輕微整體彎曲,使壓頂板后側(cè)輕微下移;荷載增大,滑體對微型樁前排樁產(chǎn)生上拔趨勢,逐漸彌補并超過整體彎曲作用,產(chǎn)生顯著向上的豎向位移;達到破壞荷載后,微型樁結(jié)構(gòu)前側(cè)樁上拔力超過了側(cè)摩阻力,連梁前側(cè)位移急劇增大。

    圖6 有無連梁坡頂位移對比圖 圖7 樁頂豎向荷載-位移

    2.3.3土壓力數(shù)據(jù)

    圖8 有無連梁土壓力對比圖

    T3試驗與T1試驗的土壓力對比,如圖8所示。由圖8可知:同樣荷載作用下,樁頂有連梁的群樁樁前中下部的土壓力要小于無連梁的,但上部土壓力要明顯大于樁頂無連梁的群樁,呈倒三角形分布。樁頂無連梁的微型群樁的樁后土壓力,從埋設(shè)的土壓力測點看,分布規(guī)律為上大下小,在達到或超過破壞荷載后,演變?yōu)橄虏客翂毫緸? kPa的倒三角形分布,說明無連梁微型樁在荷載作用下,主要是第3排樁的中部對樁后土體擠壓,使樁后土體產(chǎn)生了整體位移。在樁間埋設(shè)的土壓力盒的測量值顯示:樁頂無連梁樁前樁間土壓力為上小下大,而樁后樁間為上大下小。需要指出的是,樁頂有連梁的樁前樁間的土壓力值比樁頂無連梁的大,而樁頂有連梁比樁頂無連梁的樁前土壓力小。這是因為樁頂連梁將各樁連成一個整體結(jié)構(gòu),對樁間土的約束作用要強于樁頂無連梁,樁間土承擔和傳遞了較多荷載,故樁前土壓力相對較小。

    2.3.4樁身彎矩

    荷載為12 kN時,樁頂無連梁的滑裂面附近的樁身已經(jīng)明顯出現(xiàn)了彎矩。加載至14 kN,樁頂無連梁的3根樁的樁身彎矩出現(xiàn)了明顯差異。荷載達到16 kN時,差異進一步擴大,主要表現(xiàn)在滑裂面以上0~14.5 cm和滑裂面以下-17.5 cm附近,自前向后3根樁的樁身彎矩最大值依次為23.15 N·m、 16.34 N·m和16.98 N·m;而樁頂有連梁的3根樁的樁身最大彎矩自前向后依次為15.25 kN、15.44 kN和14.04 kN。荷載達到18 kN后,3根樁的樁身彎矩差異更明顯。

    對比樁頂無連梁和有連梁的樁身彎矩,可以得出如下結(jié)論:樁頂連梁降低,各單樁的樁身彎矩曲線相對平緩;樁頂連梁協(xié)調(diào)各樁共同工作,使3根樁的彎曲抗力都得到了較好發(fā)揮;設(shè)有壓頂板的微型樁群樁身上部的彎矩比下部大,說明壓頂板可以調(diào)動樁身上部,提供更大的滑坡抗力。

    3結(jié)論

    (1)微型樁滑裂面以上樁前受壓,下部樁前受拉。最大彎矩、剪力和彎矩返彎點都在滑裂面附近。各排樁剪力從前排向后排依次減小,最大剪力截面位置依次上移。滑坡推力在微型樁上近似呈三角形分布,樁身中下部滑坡推力較大,樁身變形經(jīng)歷了一個由整體彎曲到滑裂面附近的局部剪彎的過渡,抗滑合力下移,此過程中可能出現(xiàn)樁頂樁前脫空現(xiàn)象。樁后滑裂以上中下部土抗力首先增大,并在坡體破壞前發(fā)揮主要作用。

    (2)3排樁受滑坡推力大小不同,從前排到后排依次減小,其比例為1.00∶0.64∶0.44。

    (3)樁頂連梁能有效提高極限承載力,減小坡體位移,其中極限承載力提高了11%。

    (4)連梁的存在使得前排樁產(chǎn)生上拔趨勢,后排樁下壓?;衙嬉陨蠘扼w土壓力分布更加平滑,調(diào)配土壓力分布,使得樁身受力更合理。

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    第37卷第2期2016年 4月河南科技大學學報(自然科學版)JournalofHenanUniversityofScienceandTechnology(NaturalScience)Vol.37No.2Apr.2016

    文獻標志碼:A

    中圖分類號:TU473

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