回收乏汽余熱的吸收式熱泵性能及對機(jī)組調(diào)峰性能的影響

王雪峰, 張學(xué)鐳, 盧家勇, 王進(jìn)

(1.國網(wǎng)山西省電力公司電力科學(xué)研究院，太原市 030001；2.華北電力大學(xué)，河北省保定市 071003)

回收乏汽余熱的吸收式熱泵性能及對機(jī)組調(diào)峰性能的影響

王雪峰1, 張學(xué)鐳2, 盧家勇1, 王進(jìn)1

(1.國網(wǎng)山西省電力公司電力科學(xué)研究院，太原市 030001；2.華北電力大學(xué)，河北省保定市 071003)

采用吸收式熱泵回收汽輪機(jī)乏汽余熱用于供熱，具有顯著的節(jié)能效果。以某300 MW直接空冷供熱機(jī)組為例，建立了基于熱泵回收乏汽余熱的供熱機(jī)組性能計算模型，分析了供熱量對熱泵輔助供熱系統(tǒng)性能的影響，研究了熱泵輔助供熱方式下機(jī)組的調(diào)峰性能。結(jié)果表明，回收乏汽余熱的吸收式熱泵性能系數(shù)為1.73，熱泵輔助供熱方式的效率較傳統(tǒng)供熱方式提高了15.6%。采用熱泵輔助供熱可節(jié)省供熱抽汽64.7 t/h，機(jī)組凈增功率11.1 MW。隨著供熱量的增加，熱泵輔助供熱系統(tǒng)中乏汽利用量及節(jié)省的汽輪機(jī)抽汽量增多，而機(jī)組凈增功率先增加后減少。采用熱泵輔助供熱后，機(jī)組的可調(diào)峰范圍擴(kuò)大。

熱泵；乏汽；余熱利用；調(diào)峰

0 引 言

直接空冷機(jī)組在我國富煤缺水地區(qū)得到了大力發(fā)展。從熱力學(xué)第一定律的角度看，經(jīng)由冷端系統(tǒng)排放的熱損失占到燃料總發(fā)熱量的40%以上，雖然這些熱能屬于低品位熱能，但是如果采用吸收式熱泵回收乏汽余熱用于供熱，則可節(jié)省大量高品質(zhì)的汽輪機(jī)抽汽，節(jié)能效果顯著[1-2]。

李巖等[3-4]分別基于吸收式熱泵和吸收式熱交換器，提出了一種新型集中供熱方案，可明顯提升供熱機(jī)組的供熱能力。張學(xué)鐳等[5]建立了回收循環(huán)水余熱的熱泵供熱系統(tǒng)各關(guān)鍵部件的數(shù)學(xué)模型，計算了設(shè)計工況和變工況性能，并對傳統(tǒng)供熱方式和熱泵供熱方式進(jìn)行了熱力性能評價。Christian Keil等[6]對低溫集中供熱系統(tǒng)進(jìn)行了研究，指出采用吸收式熱泵可提高其供熱能力。Hanning Li等[7]研究了利用混合吸收式熱泵回收低品位余熱進(jìn)行海水淡化的可行性，得到了主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。宰相等[8]提出利用熱泵回收電廠循環(huán)水余熱，并對整個聯(lián)產(chǎn)供熱系統(tǒng)進(jìn)行了優(yōu)化。呂煒等[9]結(jié)合工程實例，從技術(shù)和經(jīng)濟(jì)角度對回收循環(huán)水余熱的供熱系統(tǒng)進(jìn)行了分析。魏潘[10]設(shè)計了基于開式循環(huán)吸收式熱泵回收燃?xì)鉂摕峒八南到y(tǒng)，得到了主要性能參數(shù)及影響因素。Bahador Bakhtiari和Jason Woods等[11-12]開展了吸收式熱泵的實驗研究，得到了影響熱泵性能系數(shù)的主要因素。

目前，回收乏汽余熱的吸收式熱泵供熱系統(tǒng)具有廣闊的應(yīng)用前景，已引起國內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注。但是，在分析吸收式熱泵對機(jī)組熱力性能的影響時，未考慮供熱量變化對機(jī)組供熱參數(shù)、熱泵性能及機(jī)組性能的影響。另外，在供熱機(jī)組也需要參與電網(wǎng)調(diào)峰的情況下，分析熱泵輔助供熱對直接空冷機(jī)組調(diào)峰性能的影響也尤為重要。為此，以某300MW直接空冷供熱機(jī)組為例，建立了回收乏汽余熱的熱泵輔助供熱機(jī)組熱力性能計算模型，研究了不同供熱量下熱泵輔助供熱系統(tǒng)的性能，分析了熱泵輔助供熱對機(jī)組調(diào)峰性能的影響。

1 回收乏汽余熱的熱泵輔助供熱方式

圖1為傳統(tǒng)供熱方式，只設(shè)置熱網(wǎng)加熱器，即汽輪機(jī)的抽汽直接進(jìn)入熱網(wǎng)加熱器中，將熱網(wǎng)水從 55 ℃加熱至130 ℃左右。圖2為熱泵輔助供熱方式，熱網(wǎng)返回水依次通過吸收式熱泵和峰載加熱器吸熱。溴化鋰吸收式熱泵依靠汽輪機(jī)抽汽驅(qū)動，可將熱網(wǎng)返回水從55 ℃加熱至85 ℃，同時回收部分汽輪機(jī)乏汽余熱，而后再利用汽輪機(jī)抽汽在峰載加熱器中將熱網(wǎng)水從85 ℃加熱至130 ℃。

圖3為某300 MW直接空冷供熱機(jī)組，共有7級回?zé)岢槠?。在中低壓連通管上設(shè)置蝶閥，采暖用汽從中低壓連通管引出。如圖3所示，利用汽輪機(jī)部分抽汽，將進(jìn)入發(fā)生器(G)的溴化鋰稀溶液11加熱，水汽化后，溴化鋰稀溶液變?yōu)闈馊芤?2。溴化鋰濃溶液通過溶液熱交換器預(yù)熱進(jìn)入發(fā)生器的稀溶液10，而后進(jìn)入吸收器(A)，在其中吸收來自蒸發(fā)器(E)的水蒸氣17而變成稀溶液9。在吸收過程中放出的熱量用于加熱熱網(wǎng)水1，溴化鋰稀溶液9被泵打入發(fā)生器，從而完成溶液的循環(huán)。發(fā)生器中受熱汽化的水蒸氣14則進(jìn)入冷凝器(C)被冷凝成水，其放出的熱量也被用于加熱熱網(wǎng)水。冷凝器內(nèi)凝結(jié)形成的水15節(jié)流后進(jìn)入蒸發(fā)器，在其中被汽輪機(jī)乏汽加熱成飽和蒸汽17，而后進(jìn)入吸收器，被從發(fā)生器來的濃溶液13吸收，如此反復(fù)循環(huán)。熱網(wǎng)返回水則依次在吸收器、冷凝器和峰載加熱器內(nèi)吸熱，而后給熱用戶供熱[5]。

圖1 傳統(tǒng)供熱方式Fig.1 Traditional heating supply mode

圖2 熱泵輔助供熱方式Fig.2 Heat pump heating supply mode

圖3 原則性熱力系統(tǒng)Fig.3 Thermal system of principle

2 數(shù)學(xué)模型

2.1 供熱式機(jī)組熱力性能計算模型

以熱耗保證(THA)工況作為機(jī)組熱力性能計算的基準(zhǔn)工況。如圖3所示，將調(diào)節(jié)級定義為第0級組，將汽輪機(jī)壓力級按抽汽口位置劃分為8個級組。變工況下機(jī)組的熱力性能由弗留格爾公式及各回?zé)峒訜崞鳠崞胶夥匠逃嬎愕玫健?/p>

變工況下調(diào)節(jié)級級后壓力按照式(1)計算

(1)

式中：p2表示級組后的壓力，MPa；G為通過級組的流量，t/h；下角標(biāo)d表示設(shè)計工況。

利用調(diào)節(jié)級級后壓力和調(diào)節(jié)級效率即可確定調(diào)節(jié)級級后蒸汽的溫度、焓和熵。

根據(jù)弗留格爾公式，對于采暖抽汽口之前的級組(第1～5)，其級組后壓力按式(2)計算；對于采暖抽汽口之后的級組(第6～8)，其級組后壓力根據(jù)式(1)計算。

(2)

式中：p0表示級組前的壓力；T0表示級組前的溫度；下角標(biāo)0表示級組前參數(shù)；下角標(biāo)2表示級組后參數(shù)。

整個機(jī)組的熱力性能計算從前往后依次計算，計算流程如圖4所示。確定了各級組前后的狀態(tài)及流量，即可得出給定主蒸汽量和供熱抽汽量下汽輪發(fā)電機(jī)組的功率。

2.2 熱泵關(guān)鍵部件數(shù)學(xué)模型

為簡化計算，系統(tǒng)建模基于以下假設(shè)：系統(tǒng)內(nèi)工質(zhì)為穩(wěn)定流動狀態(tài)；蒸發(fā)器、冷凝器出口工質(zhì)為飽和狀態(tài)，吸收器、發(fā)生器出口的溴化鋰溶液為飽和溶液；忽略換熱器的熱損失；工質(zhì)流經(jīng)節(jié)流閥為絕熱節(jié)流過程；熱網(wǎng)水物性參數(shù)恒定；溶液泵效率取66%。溴化鋰溶液物性參數(shù)按文獻(xiàn)[13]中的擬合公式計算。

2.2.1 蒸發(fā)器

在蒸發(fā)器中有：

Dm(h6-h7)=Ds(h17-h16)

(3)

式中：Dm、Ds分別為汽輪機(jī)乏汽和工質(zhì)(水或水蒸氣)的質(zhì)量流量，kg/s；h6、h7分別為乏汽焓及乏汽所形成的凝結(jié)水焓，kJ/kg；h17、h16分別為蒸發(fā)器出口和進(jìn)口飽和蒸汽焓，kJ/kg。

蒸發(fā)器端差定義為乏汽壓力所對應(yīng)的飽和溫度與蒸發(fā)器壓力下的飽和溫度之差，即：

Δte=t7-t17

(4)

式中Δte為蒸發(fā)器端差，℃。

圖4 供熱機(jī)組熱力性能計算Fig.4 Performance calculation of heating units

2.2.2 吸收器

在吸收器中有：

Dsh17+DRLBh13=DLLBh9+Drcp(t18-t1)

(5)

DRLB+Ds=DLLB

(6)

DRLBζ13=DLLBζ9

(7)

式中：DRLB、DLLB分別為溴化鋰濃溶液和稀溶液流量，kg/s；Dr為熱網(wǎng)水流量，kg/s；h13為進(jìn)入吸收器溴化鋰濃溶液焓值，kJ/kg；h9為離開吸收器溴化鋰稀溶液焓值，kJ/kg；t18為吸收器出口熱網(wǎng)水溫度，℃；t1為熱網(wǎng)返回水溫度，℃；cp為水的質(zhì)量定壓熱容，kJ/(kg·℃)；ζ13為進(jìn)入吸收器的溴化鋰濃溶液質(zhì)量濃度；ζ9為離開吸收器的溴化鋰稀溶液質(zhì)量濃度。

吸收器端差定義為吸收器出口溴化鋰稀溶液溫度與熱網(wǎng)水出口溫度之差，即：

Δta=t9-t18

(8)

式中Δta為吸收器端差，℃。

2.2.3 發(fā)生器

在發(fā)生器中，有：

Dsh14+DRLBh12=DLLBh11+Dj1(h3-h4)

(9)

DRLBζ12=DLLBζ11

(10)

式中：h14為發(fā)生器產(chǎn)生過熱蒸汽焓值，kJ/kg；h12為發(fā)生器出口溴化鋰濃溶液焓值，kJ/kg；h11為進(jìn)入發(fā)生器的溴化鋰稀溶液焓值，kJ/kg；Dj1為熱泵耗汽量，kg/s；h3、h4為抽汽焓和返回?zé)崃ο到y(tǒng)疏水焓，kJ/kg；ζ11為進(jìn)入發(fā)生器溴化鋰稀溶液的質(zhì)量濃度；ζ12為離開發(fā)生器溴化鋰濃溶液的質(zhì)量濃度。

2.2.4 溶液熱交換器

在溶液熱交換器中，有：

DRLB(h12-h13)=DLLB(h11-h10)

(11)

ζ11=ζ10=ζ9

(12)

ζ12=ζ13

(13)

式中h10為進(jìn)入溶液熱交換器的溴化鋰稀溶液焓值，kJ/kg。

2.2.5 冷凝器

發(fā)生器產(chǎn)生的過熱水蒸氣在冷凝器中凝結(jié)，放出的熱量用于加熱熱網(wǎng)水，根據(jù)能量平衡：

Ds(h14-h15)=Drcp(t8-t18)

(14)

式中：h15為冷凝器壓力下的飽和水焓，kJ/kg；t8為冷凝器出口熱網(wǎng)水溫度，℃。

冷凝器端差定義為冷凝器壓力下的飽和溫度與熱網(wǎng)水出口溫度之差，即：

Δtc=t15-t8

式中Δtc為冷凝器端差，℃。

2.2.6 程序框圖

熱泵性能計算如圖5所示。

3 熱泵輔助供熱系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性分析

3.1 熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)

3.1.1 熱泵性能系數(shù)

熱泵性能系數(shù)為

(15)

式中：ηCOP為熱泵性能系數(shù)；QE為蒸發(fā)器熱負(fù)荷， kW，QE=Dm(h6-h7)；QG為發(fā)生器熱負(fù)荷， kW，QG=Dj1(h3-h4)。

(16)

式中：T0為環(huán)境溫度，K，本文取273.15 K；e為比，kJ/kg；s為比熵，kJ/kg；Dj為汽輪機(jī)抽汽量，對于熱泵輔助供熱方式，Dj=Dj1+Dj2，Dj1、Dj2分別為熱泵和峰載加熱器的耗汽量，對于傳統(tǒng)供熱方式，Dj為熱網(wǎng)加熱器的耗汽量；Ppu為溶液泵的耗功率， kW；下角標(biāo)1、2分別表示熱網(wǎng)返回水及峰載加熱器出口熱網(wǎng)水的狀態(tài)；下角標(biāo)3、4分別表示供熱抽汽及其所形成疏水的狀態(tài)。

令Ppu=0，則傳統(tǒng)供熱方式的效率也可用式(16)計算。

圖5 熱泵性能計算Fig.5 Performance calculation of heat pump

3.1.3 機(jī)組功率

采用熱泵供熱方式后，由于回收了部分汽輪機(jī)乏汽余熱，使機(jī)組供熱抽汽量減少，機(jī)組功率增加。機(jī)組增加功率按供熱式機(jī)組熱力性能計算模型計算，并考慮了溶液泵耗功的增加。機(jī)組凈增功率為

ΔP=ΔP1-Ppu

(17)

式中ΔP1為機(jī)組增加功率， kW。

3.2 計算結(jié)果

以某300 MW供熱機(jī)組為例，對回收汽輪機(jī)乏汽余熱的熱泵輔助供熱系統(tǒng)進(jìn)行了計算，其主要設(shè)計參數(shù)如表1所示。

表1 設(shè)計參數(shù)
Table 1 Design parameters

設(shè)計工況下，吸收式熱泵輔助供熱方式的計算結(jié)果如表2所示。由表2數(shù)據(jù)可得，熱泵性能系數(shù)為1.73，傳統(tǒng)供熱方式的效率為76.3%，熱泵輔助供熱方式的效率為91.9%，提高了15.6個百分點。采用熱泵輔助供熱可節(jié)約汽輪機(jī)抽汽64.7 t/h，機(jī)組功率增加11.2 MW，溶液泵消耗功率0.1MW，則機(jī)組功率凈增加11.1MW。

當(dāng)熱網(wǎng)水流量發(fā)生變化時，供熱系統(tǒng)的對外供熱量將改變，從而將導(dǎo)致系統(tǒng)性能發(fā)生變化，如圖6所示。隨著熱網(wǎng)水流量的增加，在熱網(wǎng)水供、回水溫度不變的情況下，其供熱量將線性增加。采用熱泵輔助供熱后，隨著供熱量的增加將使乏汽利用量增多，從而節(jié)省的汽輪機(jī)抽汽量增加。

圖7比較了傳統(tǒng)供熱方式和熱泵輔助供熱方式對機(jī)組功率的影響。從圖中可以看出，隨著供熱量的增加，2種供熱方式下機(jī)組功率均下降。但是，機(jī)組的凈增功率并非隨著節(jié)省供熱抽汽量的增加而增加，而是先增大后減少。主要原因是當(dāng)供熱量較大時，中壓缸排汽壓力將降低，例如，THA工況下供熱抽汽量為400 t/h時中壓缸排汽壓力為0.55 MPa，當(dāng)供熱量增加到500 t/h時，其壓力降至0.4 MPa，從而導(dǎo)致供熱抽汽在中壓缸中的做功增多，汽輪機(jī)功率隨供熱量增加而下降的趨勢變緩，如圖7所示。因此，機(jī)組凈增功率隨著供熱量先增加后減少，存在一個最佳值。當(dāng)供熱量為250～280 MW時，最大凈增功率為11.2 MW。

表2 計算結(jié)果
Table 2 Calculation results

圖6 熱網(wǎng)水流量對系統(tǒng)性能的影響Fig.6 Influence of heating water flow

圖7 供熱量對機(jī)組功率的影響Fig.7 Influence of heating load on unit power

4 熱泵輔助供熱對調(diào)峰性能的影響

圖8是熱泵輔助供熱對機(jī)組調(diào)峰性能的影響。從圖8可以看出，當(dāng)供熱量一定時，機(jī)組存在最大和最小負(fù)荷，機(jī)組進(jìn)汽量最大時為最大負(fù)荷工況，機(jī)組進(jìn)汽量最小時為最小負(fù)荷工況，而機(jī)組的最小進(jìn)汽量主要受低壓缸最小流量限制。隨著供熱量的增加，機(jī)組的最大負(fù)荷降低，而最小負(fù)荷增加，最大負(fù)荷與最小負(fù)荷之差越來越小，機(jī)組的可調(diào)峰范圍縮小，這說明在較高供熱量的情況下，機(jī)組的調(diào)峰性能變差。

圖8 熱泵供熱對機(jī)組調(diào)峰性能的影響Fig.8 Influence of heat pump on peak regulation capability of unit

采用熱泵輔助供熱后，由于汽輪機(jī)的供熱抽汽量減少，在相同供熱量的情況下，機(jī)組的最大負(fù)荷將增加，而最小負(fù)荷降低，因此機(jī)組的可調(diào)峰范圍擴(kuò)大了。在供熱量為280 MW時，機(jī)組的可調(diào)峰范圍從83 MW增加到119 MW。

5 結(jié) 論

以某300 MW供熱機(jī)組為例，建立了回收乏汽余熱的熱泵輔助供熱機(jī)組熱力性能計算模型，研究了不同供熱量下熱泵輔助供熱系統(tǒng)的性能，分析了熱泵輔助供熱對機(jī)組調(diào)峰性能的影響。取得的主要結(jié)論有：

(2) 隨著供熱量的增加，熱泵輔助供熱系統(tǒng)中乏汽利用量及節(jié)省的汽輪機(jī)抽汽量增多。但機(jī)組凈增功率卻先增加后減少，存在一個最佳值。

(3) 采用熱泵輔助供熱后，在相同供熱量的情況下，機(jī)組的最大負(fù)荷將增加，而最小負(fù)荷降低，機(jī)組的可調(diào)峰范圍擴(kuò)大。在供熱量為280 MW時，機(jī)組的可調(diào)峰范圍從83 MW增加到119 MW。

[1] 楊旭，周濤，汝小龍，等. 核電廠溫排水余熱綜合利用模式研究[J]. 電力建設(shè)， 2013，34(6): 56-59. YANG Xu, ZHOU Tao, RU Xiaolong, et al. Comprehensive utilization mode of thermal discharge residual heat in nuclear power plants [J]. Electric Power Construction 2013, 34(6): 56-59.

[2] 郭江龍，李瓊，溫燕，等. 電廠循環(huán)水余熱利用工程中熱泵制熱性能系數(shù)測試不確定度分析[J]. 電力建設(shè)，2013，34(4): 55-57. GUO Jianglong, LI Qiong, WEN Yan, et al. Coefficient of performance test uncertainty analysis on heat pump of circulating water waste heat utilization project [J]. Electric Power Construction, 2013, 34(4): 55-57.

[3]LI Yan，F(xiàn)U Lin，ZHANG Shigang，et al.A new type of district heating system based on distributed absorption heat pumps[J].Energy，2011(36)：4570-4576.

[4]LI Yan，F(xiàn)U Lin，ZHANG Shigang，et al.A new type of district heating method with co-generation based on absorption heat exchange (coah cycle)[J].Energy Conversion and Management，2011，52(2)： 1200-1207.

[5] 張學(xué)鐳，陳海平. 回收循環(huán)水余熱的熱泵供熱系統(tǒng)熱力性能分析[J]. 中國電機(jī)工程學(xué)報，2013， 33(8): 2-8. ZHANG Xuelei, CHEN Haiping. Thermodynamic analysis of heat pump heating supply system with circulating water heat recovery[J]. Proceedings of the CSEE，2013，33(8)：2-8.

[6]KEIL C，PLURA S，RADSPIELER M，et al.Application of customized absorption heat pumps for utilization of low-grade heat sources[J].Applied Thermal Engineering，2008，28(16)：2070-2076.

[7]LI Hanning，Russell N，ShariV，et al.Techno-economic feasibility of absorption heat pumps using wastewater as the heating source for desalination[J].Desalination，2011(281)：118-127.

[8]宰相，張光.以電廠循環(huán)水為熱泵低溫?zé)嵩吹穆?lián)產(chǎn)供熱系統(tǒng)的冷端優(yōu)化[J].現(xiàn)代電力，2011，28(1)：62-65. ZAI Xiang，ZHANG Guang.Optimization of cold end system of CHP with WSHP using circulating water of power plant[J].Modern Electric Power，2011，28(1)：62-65.

[9]呂煒，陳曉峰，左川.循環(huán)水余熱利用在火力發(fā)電廠的應(yīng)用[J].華北電力技術(shù)，2011(11)：27-28. Lü Wei，CHEN Xiaofeng，ZUO Chuan.Utilization of recycled water waste heat in thermal power plant[J].North China Electric Power，2011(11)：27-28.

[10]魏潘，張士杰，肖云漢.開式循環(huán)吸收式熱泵系統(tǒng)變工況性能研究[J].工程熱物理學(xué)報，2009，30(7)：1081-1085. WEI Pan，ZHANG Shijie，XIAO Yunhan.The off-design performance of open cycle absorption heater transformer [J].Journal of Engineering Thermophysics，2009，30(7)：1081-1085.

[11]BAKHTIARI B，F(xiàn)RADETTE L，LEGROS R，et al.A model for analysis and design of H2O-LiBr absorption heat pumps [J].Energy Conversion and Management，2011(52)：1439-1448.

[12]WOODS J，PELLEGRINO J，KOZUBAL E，et al.Design and experimental characterization of a membrane-based absorption heat pump[J].Journal of Membrane Science，2011(378)：85-94.

[13]賈明生.溴化鋰溶液的幾個主要物性參數(shù)計算方程[J].湛江海洋大學(xué)學(xué)報，2002，22(3)：52-58. JIA Mingsheng.Several main calculating equations of properties parameter of LiBr-H2O[J].Journal of Zhanjiang Ocean University，2002，22(3)：52-58.

(編輯 劉文瑩)

Performance Analysis of Absorption Heat Pump with Exhaust Steam Heat Recovery and Its Influence on Peak Regulation Capability

WANG Xuefeng1, ZHANG Xuelei2, LU Jiayong1, WANG Jin1

(1.State Grid Shanxi Electric Power Research Institute, Taiyuan 030001, China;2. North China Electric Power University, Baoding 071003, Hebei Province, China)

Heat recovery from exhaust steam based on absorption heat pump can be used for heating, which has remarkable energy saving effect. Taking a 300 MW direct air-cooled heating unit as an example, this paper constructs the calculation model for heating unit performance based on heat pump with exhaust steam heat recovery, analyzes the influence of heating load on the heating supply system with heat pump, and studies the peak regulation capability of the unit with heat pump heating supply system. The results show that the performance coefficient of absorption heat pump with heat recovery from exhaust steam is 1.73, and the exergy efficient of heat pump heating supply system increases by 15.6 % compared with that of the traditional system. The heat pump heating supply system can save extraction steam of 64.7 t/h, and the net power increment is 11.1 MW. With the increase of heating load, the recovery exhaust steam increases in heat pump heating supply system, which saves more extraction steam of turbines; while the net power increment increases and subsequently decreases. The peak regulation capability is improved by heat pump recovering heat from exhaust steam.

heat pump; exhaust steam; heat recovery; peak regulation

TM 611

A

1000-7229(2016)04-0138-07

10.3969/j.issn.1000-7229.2016.04.021

2016-02-19

王雪峰(1973)，男，碩士，高級工程師，主要從事汽輪機(jī)試驗及故障診斷處理、冷端系統(tǒng)節(jié)能及優(yōu)化運行等工作；

張學(xué)鐳(1977)，男，博士，副教授，主要從事熱力性能分析及冷端系統(tǒng)優(yōu)化等工作；

盧家勇(1972)，男，學(xué)士，高級工程師，主要從事汽輪機(jī)熱力試驗及節(jié)能診斷工作；

王進(jìn)(1980)，男，學(xué)士，工程師，主要從事汽輪機(jī)調(diào)試及試驗研究工作。