大面積填土場(chǎng)地深厚軟土中預(yù)應(yīng)力管樁下拉荷載現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

余建飛 張 靜 楊石飛

(1.浙江石油化工有限公司， 浙江舟山 316021； 2.上?？辈煸O(shè)計(jì)研究院(集團(tuán))有限公司， 上海 200093)

為緩解沿海地區(qū)人地矛盾，我國(guó)大面積填土擴(kuò)展工程日益增多，新近填土下常常分布有深厚軟土層諸如淤泥質(zhì)土。深厚軟土含水量高、壓縮性高、滲透性差，在附加應(yīng)力作用下，軟土固結(jié)過(guò)程持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)，固結(jié)沉降在地基沉降中占主要部分。近年來(lái)樁基礎(chǔ)由于良好的受荷特性而作為建筑物基礎(chǔ)日趨普遍，在大面積填土場(chǎng)地深厚軟土中興建基礎(chǔ)設(shè)施，一旦樁周土體沉降大于樁身沉降，將產(chǎn)生負(fù)摩阻力[1]，進(jìn)而增加作用于樁身的豎向荷載，如果在工程設(shè)計(jì)中未考慮負(fù)摩阻力的影響，將會(huì)不同程度地引起樁基礎(chǔ)的附加沉降以及建筑結(jié)構(gòu)的不均勻變形，進(jìn)一步增大樁端變形甚至引起樁身的破壞[2-5]。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)樁基負(fù)摩阻力的形成機(jī)理及發(fā)展規(guī)律、影響因素、計(jì)算理論及減摩措施等進(jìn)行了一系列探究[6-14]，張建新等進(jìn)行了軟黏土中單樁模型試驗(yàn)，模擬樁周土逐級(jí)加荷沉降，基于超孔壓、土體沉降及樁身軸力變化實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，分析軟黏土進(jìn)入次固結(jié)階段時(shí)樁側(cè)負(fù)摩阻力及樁身中性點(diǎn)位置的變化情況[15]；周為采用粉砂、細(xì)砂、粗砂作為填土的模型材料，設(shè)計(jì)了11組室內(nèi)模型試驗(yàn)，研究新近填土中樁的負(fù)摩阻力[16]；王殿龍等針對(duì)不同壓實(shí)度填土場(chǎng)開(kāi)展基樁承載性狀模型試驗(yàn)，研究不同壓實(shí)度填土對(duì)基樁負(fù)摩阻力的影響[17]；Walker等通過(guò)鋼管樁負(fù)摩阻力現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：?jiǎn)螛吨車(chē)? m高的地面堆載可使樁周地基產(chǎn)生35 mm的沉降，產(chǎn)生的負(fù)摩阻力足以發(fā)展到18 m的深度[18]；馬時(shí)冬對(duì)某高速公路中橋橋臺(tái)的28 m長(zhǎng)的鋼筋混凝土灌注樁進(jìn)行了樁身應(yīng)力、應(yīng)變和樁周土分層沉降測(cè)試，其填土高4.5 m，淤泥層厚度約13 m；[19]Indraratna等在曼谷軟土中進(jìn)行預(yù)應(yīng)力空心管樁基負(fù)摩阻力長(zhǎng)期測(cè)試，其填土厚度為2 m[20]；葉觀(guān)寶等基于Indraratna試驗(yàn)建立單樁有限元分析模型，研究大面積填土場(chǎng)地工程中摩擦樁下拉荷載和中性點(diǎn)的影響因素[21]；肖俊華等基于日本、加拿大和泰國(guó)的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果，采用雙曲線(xiàn)擬合下拉荷載與時(shí)間的關(guān)系[22]。調(diào)研表明：近年來(lái)，通過(guò)室內(nèi)模型試驗(yàn)對(duì)軟黏土或新近填土中樁基負(fù)摩阻力特征進(jìn)行了初步研究，國(guó)內(nèi)外學(xué)者積累了一定的填土作用下軟土地層中樁基負(fù)摩阻力現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，一些學(xué)者基于現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果開(kāi)展了負(fù)摩阻力影響因素?cái)?shù)值模擬和理論分析?？傮w而言，大面積填土場(chǎng)地深厚軟土中樁基負(fù)摩阻力研究偏少，尤其是以樁基工程原型試驗(yàn)作為評(píng)價(jià)負(fù)摩阻力的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)資料很少。

舟山某石化基地工程填土厚度最高約15 m，堆載預(yù)壓卸土后填土厚度仍可達(dá)10 m左右，下臥的流塑、軟塑狀軟弱土層最大厚度達(dá)50 m，具備大面積填土、深厚軟土的典型場(chǎng)地特征，張浜申采用離心模型試驗(yàn)和有限元數(shù)值模擬研究持力層對(duì)中性點(diǎn)位置影響[23]；方越基于樁身應(yīng)力測(cè)試研究堆填過(guò)程中樁基持力層不同，中性點(diǎn)位置的變化情況[24]。為考慮樁基受荷工況為堆載預(yù)壓卸土后土體長(zhǎng)期固結(jié)作用，以該工程項(xiàng)目為依托，采用懸吊法[25]直接測(cè)試卸土后不同樁長(zhǎng)的下拉荷載隨時(shí)間變化數(shù)值，分析下拉荷載與樁土相對(duì)位移及樁土相對(duì)位移速率的相關(guān)關(guān)系，研究負(fù)摩阻力系數(shù)與中性點(diǎn)計(jì)算方法，并應(yīng)用于該工程樁基承載力驗(yàn)算，以期為今后同類(lèi)工程提供參考。

1 試驗(yàn)場(chǎng)地巖土工程狀況

1.1 依托工程概況

舟山某石化基地二期工程總用地面積約450萬(wàn)m2，二期工程場(chǎng)區(qū)呈由島側(cè)向海域傾斜，泥面標(biāo)高為+0.700～-7.300 m，吹填砂至標(biāo)高+2.000 m，形成出水陸域，分區(qū)陸上打設(shè)塑料排水板，正方形布置，間距為1.2 m，插板頂標(biāo)高為+2.000 m，插板底標(biāo)高-28.000 m，采用回填開(kāi)山石進(jìn)行堆載預(yù)壓處理地基，場(chǎng)地分為11個(gè)地塊，試驗(yàn)區(qū)域位于地塊9，堆載頂標(biāo)高為+10.000 m，待具備卸載條件后卸載整平至標(biāo)高+4.800 m，形成最終陸域。

1.2 場(chǎng)地地質(zhì)條件

場(chǎng)地屬于海島前緣濱海淤積灘涂和水下淺灘地貌，地勢(shì)總體較平整，局部稍有起伏。地層主要為第四紀(jì)海相沉積的軟弱土、沖洪積形成的含黏性土礫石、砂土及風(fēng)化層。地下水位標(biāo)高為±0.000 m，天然泥面以下埋深30～50 m以?xún)?nèi)均為流塑—軟塑淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土或粉質(zhì)黏土，淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土呈流塑狀，壓縮性高，且塑料排水板尚未打穿，在大面積、高填方作用下排水固結(jié)時(shí)間長(zhǎng)，卸載后土體繼續(xù)發(fā)生沉降，此時(shí)，施工樁基礎(chǔ)，一旦樁周土沉降大于樁身沉降，樁基承擔(dān)下拉荷載，即產(chǎn)生負(fù)摩阻力，因此，亟需研究卸載后工后沉降對(duì)樁基摩阻力的影響。地塊9卸載整平至標(biāo)高+4.800 m后，地基土層主要物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。

表1 地基土層主要物理力學(xué)參數(shù)

2 下拉荷載試驗(yàn)方案

2.1 試驗(yàn)樁設(shè)計(jì)

下拉荷載試驗(yàn)將水平橫梁兩端架設(shè)于反力樁上，試樁成樁后頂端懸吊在橫梁中間，并安裝測(cè)力裝置。

試驗(yàn)?zāi)康脑谟跍y(cè)試大面積填土后樁土相對(duì)位移引起樁身承擔(dān)下拉荷載隨時(shí)間的變化規(guī)律，并基于平均負(fù)摩阻力實(shí)測(cè)值和有效應(yīng)力法研究負(fù)摩阻力系數(shù)和中性點(diǎn)位置。為此，在試驗(yàn)場(chǎng)地打設(shè)5根試樁(D2、D4、D5、D6、D8)，以4根持力層進(jìn)入粉砂層的樁基(Q1、Q3、Q7、Q9)作為反力樁，預(yù)應(yīng)力管樁參數(shù)如表2所示。架設(shè)5根雙拼反力梁，反力樁呈正方形布置，樁間距為8 m，試樁布設(shè)在四邊中點(diǎn)及斜對(duì)角線(xiàn)中點(diǎn)，各試樁樁頂安裝錨索計(jì)測(cè)定荷載，錨索計(jì)安裝位置如圖1所示，試驗(yàn)樁平面布置如圖2所示。

表2 預(yù)應(yīng)力管樁參數(shù)

圖1 錨索計(jì)安裝

圖2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)布置平面

2.2 測(cè)試儀器和測(cè)點(diǎn)布置

試驗(yàn)監(jiān)測(cè)目的在于測(cè)試樁土相對(duì)位移及樁基下拉荷載，包括地表沉降和反力樁樁頂沉降監(jiān)測(cè)、錨索計(jì)測(cè)讀。地表沉降采用埋設(shè)沉降板，沉降板由底板與金屬測(cè)桿垂直焊接而成。樁頂沉降布設(shè)8 cm帶帽鋼釘于反力樁樁頂。錨索計(jì)選用JTM-V1800系列振弦式錨索測(cè)力計(jì)，可通過(guò)測(cè)量四個(gè)方向軸力值獲取平均值，并具備測(cè)溫功能。

試驗(yàn)區(qū)域兩邊及中心位置共布置3個(gè)地表沉降測(cè)點(diǎn)，反力樁樁頂布設(shè)4個(gè)樁頂沉降測(cè)點(diǎn)，試樁樁頂共安裝5個(gè)錨索測(cè)力計(jì)，具體測(cè)點(diǎn)布置如圖2，監(jiān)測(cè)時(shí)長(zhǎng)共60 d，監(jiān)測(cè)頻率為每5 d進(jìn)行1次。

3 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)情況

3.1 試驗(yàn)設(shè)備安裝

根據(jù)下拉荷載試驗(yàn)方案，現(xiàn)場(chǎng)施工試樁和反力樁，在試樁樁頂焊接鋼板，吊裝并架設(shè)型鋼反力梁，安裝錨索測(cè)力計(jì)，做好樁號(hào)標(biāo)記；埋設(shè)地表沉降板和設(shè)置樁頂沉降標(biāo)；最后做好試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)保護(hù)，試驗(yàn)區(qū)域向外圍擴(kuò)展15 m范圍設(shè)置硬圍。

3.2 試驗(yàn)期間現(xiàn)場(chǎng)工況

試驗(yàn)開(kāi)始于4月中旬，歷時(shí)2個(gè)月，試驗(yàn)期間四周進(jìn)行強(qiáng)夯和打樁，南側(cè)4月下旬卸土，北側(cè)5月初進(jìn)行靜載試驗(yàn)。強(qiáng)夯和打樁情況如表3所示。

表3 試驗(yàn)期間現(xiàn)場(chǎng)強(qiáng)夯和打樁工況

4 監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

4.1 地表沉降

5月底，地表沉降達(dá)到最大值10.45 mm，之后由于北側(cè)、東側(cè)在距離試驗(yàn)區(qū)域20～50 m范圍進(jìn)行打樁，地表隆起，地表沉降速率最大達(dá)0.58 mm/d，實(shí)測(cè)曲線(xiàn)見(jiàn)圖3。

—D2(30 m)-北側(cè)； —D5(40 m)-中間；—D8(20 m)-南側(cè)。

4.2 樁頂沉降

西側(cè)(Q1、Q7樁)樁頂最大沉降達(dá)4 mm，樁頂沉降速率變化為0.2～0.32 mm/d；東側(cè)(Q3、Q9樁)在5月中旬后，打樁距離試驗(yàn)區(qū)域越來(lái)越近，最近約20 m，樁頂出現(xiàn)抬升，實(shí)測(cè)曲線(xiàn)見(jiàn)圖4。

—Q1(西北)； —Q3(東北)； —Q7(西南)；—Q9(東南)。

4.3 下拉荷載

軸力測(cè)力計(jì)剛安裝完成，螺栓擰緊后產(chǎn)生一定的松弛，壓力減小，軸力測(cè)力計(jì)第2次測(cè)值為負(fù)值，在此期間地表沉降增量很小，下拉荷載以第2次測(cè)值為初始值計(jì)算增量。隨著時(shí)間增長(zhǎng)，樁周土體沉降大于樁身沉降，試樁承受下拉荷載，軸力測(cè)力計(jì)受壓為正，最大值約100 kN，實(shí)測(cè)曲線(xiàn)見(jiàn)圖5。

—H8(20 m)-南側(cè)； —H6(25 m)-東側(cè)； —H2(30 m)-北側(cè)； —H4(35 m)-西側(cè)； —H5(40 m)-中間。

5 試樁負(fù)摩阻力分析

5.1 相關(guān)性分析

試驗(yàn)最大下拉荷載不超過(guò)100 kN，型鋼變形可忽略，即樁土相對(duì)位移等于地表沉降減去反力樁樁頂沉降，對(duì)下拉荷載與樁土相對(duì)位移的相關(guān)關(guān)系進(jìn)行分析，如圖6～8。

—樁土相對(duì)位移； ---樁土相對(duì)位移趨勢(shì)線(xiàn)；—下拉荷載； —·下拉荷載趨勢(shì)線(xiàn)。

—樁土相對(duì)位移； ---樁土相對(duì)位移趨勢(shì)線(xiàn)；—下拉荷載； —·下拉荷載趨勢(shì)線(xiàn)。

—樁土相對(duì)位移； ---樁土相對(duì)位移趨勢(shì)線(xiàn)；—下拉荷載； —·下拉荷載趨勢(shì)線(xiàn)。

根據(jù)表2，試驗(yàn)期間現(xiàn)場(chǎng)工況可分為三個(gè)階段：1)4月中旬—5月上旬，以強(qiáng)夯施工為主(簡(jiǎn)稱(chēng)“工況1”)；2)5月中旬—5月下旬，在距離試驗(yàn)區(qū)域較遠(yuǎn)范圍(200～300 m)打樁(簡(jiǎn)稱(chēng)“工況2”)；3)5月底—6月中旬，在距離試驗(yàn)區(qū)域較近范圍(20～50 m)打樁簡(jiǎn)稱(chēng)“工況3”)。根據(jù)圖6～8，可見(jiàn)20，30，40 m試樁具有相同的規(guī)律：

1)“工況1”。樁土相對(duì)位移增大，下拉荷載增大，兩者呈正相關(guān)。

2)“工況2”。樁土相對(duì)位移增速變小，下拉荷載增速減小更為顯著，表明下拉荷載與樁土相對(duì)位移速率有關(guān)。

3)“工況3”。樁土相對(duì)位移減小(回彈)，下拉荷載減小。

為進(jìn)一步探究下拉荷載與樁土位移速率的相關(guān)關(guān)系，見(jiàn)圖9～11，可見(jiàn)20，30，40 m試樁具有相同的規(guī)律：

—樁土相對(duì)位移速率； ---樁土相對(duì)位移速率趨勢(shì)線(xiàn)；—下拉荷載； —·下拉荷載趨勢(shì)線(xiàn)。

1)“工況1”。樁土相對(duì)位移速率維持在較大值0.3～0.6 mm/d時(shí)，下拉荷載增長(zhǎng)較快，20，30，40 m試樁最大下拉荷載分別約50，70，35 kN。

2)“工況2”。樁土相對(duì)位移速率降低至0.1～0.2 mm/d，下拉荷載整體幾乎保持不變，20，30，40 m試樁最大下拉荷載分別約52，77，31 kN。

3)“工況3”。樁土相對(duì)位移速率減小，甚至回彈，下拉荷載減小。

—樁土相對(duì)位移速率； ---樁土相對(duì)位移速率趨勢(shì)線(xiàn)；—下拉荷載； —·下拉荷載趨勢(shì)線(xiàn)。

—樁土相對(duì)位移速率； ---樁土相對(duì)位移速率趨勢(shì)線(xiàn)；—下拉荷載； —·下拉荷載趨勢(shì)線(xiàn)。

根據(jù)下拉荷載與樁土相對(duì)位移速率關(guān)系分析，工況2樁土相對(duì)位移沉降速率減小，下拉荷載增長(zhǎng)速率減小，甚至不變。為進(jìn)一步探究下拉荷載變化速率與樁土相對(duì)位移速率的關(guān)系，繪制圖12，可見(jiàn)，下拉荷載相對(duì)樁土相對(duì)位移速率變化具有滯后特性。采用階段平均速率進(jìn)行分析：

圖12 下拉荷載變化速率與樁土相對(duì)位移速率關(guān)系(20 m，南側(cè))

1)“工況1”。樁土相對(duì)位移速率為0.3～0.6 mm/d，下拉荷載平均變化速率為1.3～2.6 kN/d；

2)“工況2”。樁土相對(duì)位移速率為0.1～0.2 mm/d，下拉荷載平均變化速率趨于零。

5.2 負(fù)摩阻力及系數(shù)、中性點(diǎn)計(jì)算

為研究不同時(shí)刻的下拉荷載與樁長(zhǎng)的關(guān)系，繪制圖13，可見(jiàn)20～30 m試樁下拉荷載隨著樁長(zhǎng)的增加而增加，30～40 m試樁下拉荷載隨著樁長(zhǎng)的增加而減小，據(jù)此，初步判定中性點(diǎn)位置位于標(biāo)高-20.000 m(樁長(zhǎng)25 m)～-25.000 m(樁長(zhǎng)30 m)。

—4/26； —5/21； —5/26； —5/31。

Johannessen等通過(guò)研究發(fā)現(xiàn)樁側(cè)負(fù)摩阻力的大小與樁周土體的豎向有效應(yīng)力成正比關(guān)系，并以此提出了有效應(yīng)力法[26]。JGJ 94—2018《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》[27]即采用有效應(yīng)力法來(lái)計(jì)算樁基負(fù)摩阻力值：

qsi=ζiσ′i

(1)

式中：qsi為第i層土樁側(cè)負(fù)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值；ξi為樁周第i層土負(fù)摩阻力系數(shù)；σ′i為樁周第i層土平均豎向有效應(yīng)力。

試驗(yàn)通過(guò)設(shè)置不同樁長(zhǎng)試樁，采用懸吊法測(cè)定樁側(cè)的平均負(fù)摩阻力，推求不同地層的負(fù)摩阻力及中性點(diǎn)位置。根據(jù)場(chǎng)地地層條件試樁深度范圍內(nèi)可分為填土和軟弱土層(粉質(zhì)黏土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土)，分析步驟如下：

1)計(jì)算20，25 m試樁填土層和軟弱土層的平均豎向有效應(yīng)力，以填土層和軟弱土層的負(fù)摩阻力系數(shù)ξ1、ξ2為變量，建立20，25 m試樁填土層和軟弱土層的樁側(cè)負(fù)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值表達(dá)式：

(2)

2)選擇計(jì)算時(shí)刻，根據(jù)實(shí)測(cè)20，25 m試樁的下拉荷載Qg(20)和Qg(25)，聯(lián)立方程組(式(3))，求解ξ1、ξ2：

(3)

3)假設(shè)30 m試樁全長(zhǎng)均承受負(fù)摩阻力，試算下拉荷載(式(4))，若計(jì)算結(jié)果大于30 m試樁實(shí)測(cè)下拉荷載，表明中性點(diǎn)位于標(biāo)高-20～-25 m(試樁受力如圖14)，樁頂實(shí)測(cè)下拉荷載為中性點(diǎn)以上負(fù)摩阻力引起的下拉荷載與中性點(diǎn)以下正摩阻力引起的上抬力之差：

圖14 試樁受力示意

11.38σ′1ζ1+18.42σ′2(30)ζ2=Qg(30)/(πd)

(4)

4)根據(jù)試樁與地層的相對(duì)位置，40 m試樁樁端位于②3a，靠近樁端的正摩阻力較小，因此通過(guò)30，35 m試樁下拉荷載差值，估算正摩阻力q(式(5))：

(35-30)qπd=Qg(30)-Qg(35)

(5)

5)假設(shè)中性點(diǎn)與填土層層底的距離為H，根據(jù)30 m試樁實(shí)測(cè)下拉荷載(式(6))求得H，即確定中性點(diǎn)位置。

(18.42-H)q=Qg(30)/(πd)

(6)

根據(jù)上述計(jì)算方法，求解不同時(shí)刻的負(fù)摩阻力系數(shù)、中性點(diǎn)位置及填土層、軟弱土層的負(fù)摩阻力均值，如表4所示。

表4 負(fù)摩阻力及系數(shù)、中性點(diǎn)

1)隨著時(shí)間增長(zhǎng)，負(fù)摩阻力系數(shù)逐漸增大，表明負(fù)摩阻力在逐漸發(fā)揮，且上部土層(填土)比下部土層(軟土)增長(zhǎng)較快，因土體沉降由下而上逐漸累計(jì)，但遠(yuǎn)小于正摩阻力極限值。

2)隨著時(shí)間增長(zhǎng)，中性點(diǎn)深度逐漸增大，約在標(biāo)高-24～-25 m。

3)地表沉降速率較小，且較快減小至0.2 mm/d以下，負(fù)摩阻力幾乎不再增長(zhǎng)，下拉荷載小于極限狀態(tài)。

5.3 負(fù)摩阻力綜合安全系數(shù)法

根據(jù)JGJ 94—2008，按較為不利的端承樁驗(yàn)算樁基承載力，單樁承載力特征值R1應(yīng)滿(mǎn)足式(7)的要求：

(7)

式中：Quk為單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，可由靜載試驗(yàn)確定；K1為安全系數(shù)，取值2。

此外，樁身強(qiáng)度考慮下拉荷載，單樁承載力特征值R2應(yīng)滿(mǎn)足式(8)的要求：

(8)

式中：R為樁身軸心受壓承載力設(shè)計(jì)值。

負(fù)摩阻力綜合安全系數(shù)法即單樁承載力特征值不小于單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值除以綜合安全系數(shù)。單樁承載力特征值R3應(yīng)滿(mǎn)足式(9)的要求：

(9)

式中：K2為綜合安全系數(shù)，對(duì)該項(xiàng)目取值2.2～2.5。

此外，對(duì)樁身強(qiáng)度進(jìn)行同比驗(yàn)算，單樁承載力特征值R4應(yīng)滿(mǎn)足式(10)的要求：

(10)

舟山某石化基地二期工程根據(jù)負(fù)摩阻力綜合安全系數(shù)法確定單樁承載力特征值建議值。根據(jù)下拉荷載試驗(yàn)，負(fù)摩阻力系數(shù)填土取0.025，軟土取0.006，樁頂標(biāo)高和中性點(diǎn)深度分別按+4.8，-25.0 m考慮，根據(jù)不同樁徑的管樁估算其承擔(dān)的下拉荷載，按JGJ 94—2008驗(yàn)算單樁承載力特征值建議值滿(mǎn)足JGJ 94—2008的要求，見(jiàn)表5，表明該項(xiàng)目負(fù)摩阻力綜合安全系數(shù)法取值2.2～2.5可滿(mǎn)足工程應(yīng)用需求。

表5 樁基承載力驗(yàn)算結(jié)果

6 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究了堆載預(yù)壓卸載后，隨著時(shí)間變化，不同樁長(zhǎng)試樁的下拉荷載與樁土相對(duì)位移以及樁土相對(duì)位移速率關(guān)系的變化規(guī)律，結(jié)論如下：

1)下拉荷載不僅受樁土相對(duì)位移影響，同時(shí)與樁土相對(duì)位移速率相關(guān)，在樁土相對(duì)位移速率0.3～0.6 mm/d時(shí)，最大下拉荷載約70～80 kN，當(dāng)樁土相對(duì)位移速率降低至0.1～0.2 mm/d時(shí)，下拉荷載趨于穩(wěn)定。

2)隨著時(shí)間增長(zhǎng)，負(fù)摩阻力及系數(shù)有一定程度增長(zhǎng)，但負(fù)摩阻力遠(yuǎn)小于正摩阻力極限值，中性點(diǎn)深度也逐漸增大，至一定深度后趨于穩(wěn)定(標(biāo)高-25.000 m)。

3)根據(jù)下拉荷載實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)反演負(fù)摩阻力系數(shù)及中性點(diǎn)深度，進(jìn)而估算不同樁徑預(yù)應(yīng)力管樁的下拉荷載，驗(yàn)算綜合安全系數(shù)取值2.2～2.5時(shí)，建議單樁承載力特征值滿(mǎn)足工程要求。