劉少文,林澤峰,楊翊仁
(西南交通大學(xué)力學(xué)與工程學(xué)院,成都 610031)
懸臂梁的振動是一類重要的力學(xué)模型。由于實際需要,許多真實物體是放置在水中的,例如橋墩,它們可以被認為是懸臂梁置于水中,對其振動分析時,水的作用是不能忽視的。懸臂梁在水中的固有特性研究是一個具有理論和實際意義的課題,它屬于流固耦合動力學(xué)分析領(lǐng)域。在現(xiàn)有研究中,許多情況下考慮水深與梁高相等,然后用無水情況下的梁自由振動的振型函數(shù)作為基函數(shù),將有水振型函數(shù)按無水振型函數(shù)作級數(shù)展開[1-2],或者是考慮部分有水情況時直接將兩段方程分別列出來,求出兩段的帶系數(shù)的精確解,然后根據(jù)梁的邊界條件和兩段對接條件列出以待定系數(shù)為未知量的線性方程組進行求解[3]。本文對不同水深情況下梁振動的固有頻率的變化情況進行了探討,并使用Galerkin離散法和以ANSYS軟件為平臺的有限元法兩種方法進行計算和結(jié)果對比,給出了圓截面梁的前兩階固有頻率隨水深的變化規(guī)律[4-15]。
懸臂梁坐標(biāo)示意圖如圖1所示??紤]懸臂梁豎直放置,其長度為H,入水部分為0~h,懸臂梁橫截面為半徑為a的圓,則由振動力學(xué)理論可知梁在空氣中的橫向自由振動的振動方程為:
圖1 懸臂梁坐標(biāo)示意圖
梁作簡諧振動,則令
代入式(1)可得
其中:EI為梁的彎曲剛度;ρ為梁的密度;A為橫截面積。
對于入水懸臂梁部分,本文進行如下假設(shè):水為不可壓縮、無黏性的理想流體,并且忽略水表面自由波的影響。則流體運動的速度勢ψ滿足Laplace方程,其在柱坐標(biāo)中的形式為
使用分離變量法,令
代入方程(4),并根據(jù)相應(yīng)邊界條件可得[3]:
其中:h為水的深度;ρ0為水的密度。因此入水部分梁的彎曲自由振動方程為
自由振動時,梁振型隨時間變化為諧振規(guī)律,消去時間項則可將方程(8)變?yōu)槿缦滦问?
綜合方程(1)和方程(9),可以得到該懸臂梁的橫向振動方程為:
采用Galerkin法離散方程(10)。根據(jù)Galerkin法的原理,若系統(tǒng)振動方程為L(X)-λM(X)=0,L,則 M為2p次微分算子。選取比較函數(shù)X1,X2,…,Xn,令,則應(yīng)該滿足
本文選取:
其中:
式(12)存在非零解的條件為
解此廣義特征值問題,變化水深參數(shù)h就可以得到部分入水懸臂梁的前兩階固有頻率隨水深的變化規(guī)律。
取a=0.02 m,H=1 m,ρ=2 400 kg/m3,ρ0=1 000 kg/m3,E=2.44 GPa,水深變化可以分別取h=0,0.2,0.4,0.6,0.8,1 m,計算得到部分入水懸臂梁的前兩階固有頻率見表1。
為了對比計算結(jié)果的精度,本文還使用了有限元方法分析該系統(tǒng),分析過程在ANSYS軟件平臺上進行。
本算例中,懸臂梁使用solid45單元模擬,水使用fluid30單元模擬,水和梁的幾何模型均為圓柱體。為了使分析結(jié)果更加精確,水模型的半徑設(shè)置為梁半徑的10倍。將梁單元和水單元接觸的地方使用FSI方法進行耦合,施加相應(yīng)的約束條件后變化水深參數(shù),分別進行模態(tài)分析就能得到梁的前兩階固有頻率隨水深的變化規(guī)律,如表2所示。
表1 采用Galerkin法計算的不同水深下的前兩階固有頻率
表2 采用ANSYS計算的不同水深下的前兩階固有頻率
將表1和表2中的相應(yīng)數(shù)據(jù)進行擬合,分別得到兩種方法計算的1階固有頻率和2階固有頻率隨水深的變化情況曲線,見圖2和3。
圖2 不同水深1階固有頻率對比曲線
圖3 不同水深2階固有頻率對比曲線
從圖2和3中可以看出:懸臂梁的前兩階固有頻率隨水深的增加而下降。為了更加清晰地得到下降的具體情況,將不同水深下的彎曲梁固有頻率同無水情況下固有頻率作比值,令比值為c,可以得到比值c隨水深的變化情況,如圖4和5所示。
圖4 不同水深的一階固有頻率比值對比曲線
圖5 不同水深的二階固有頻率比值對比曲線
通過計算結(jié)果可知:隨著水深的增加,圓截面懸臂梁彎曲振動的前兩階固有頻率逐漸減小。滿水時,采用Galerkin法計算的1階固有頻率減為無水頻率的85.91%,采用ANSYS軟件計算的則為無水頻率的84.40%。同樣,2階固有頻率減為無水頻率的 85.97%(Galerkin法計算結(jié)果)和84.71%(ANSYS軟件計算結(jié)果)。計算結(jié)果表明:水對于懸臂梁振動的影響相當(dāng)于分布附加質(zhì)量的作用,附加質(zhì)量隨著水深增加而增大,附加質(zhì)量的影響降低了梁的固有振動頻率。
[1]居初榮,曾心傳.彈性固體與液體的耦聯(lián)振動分析[M].北京:地震出版社,1983.
[2]楊萬理.深水橋梁動水壓力分析方法研究[D].成都:西南交通大學(xué),2013.
[3]張悉德.部分埋入水中懸臂圓柱體的彎曲自由振動[J].應(yīng)用數(shù)學(xué)和力學(xué),1982(4):537-546.
[4]周叮.兩側(cè)受液時懸臂梁的自由振動分析[J].工程力學(xué),1991(3):107-115.
[5]張敏.橋墩與河水流固耦合振動分析[D].大連:大連交通大學(xué),2006.
[6]楊吉新,黨慧慧,雷凡.考慮水作用的橋墩自振特性計算方法對比分析[J].世界地震工程,2010,26(3):91-95.
[7]陳貴清,楊翊仁.板狀梁結(jié)構(gòu)的流致振動研究[J].學(xué)術(shù)動態(tài),2003(2):31-33.
[8]劉振宇.深水橋梁的地震響應(yīng)分析[D].成都:西南交通大學(xué),2007.
[9]蘇海東.分析流固耦振的新方法及其應(yīng)用研究[D].武漢:華中科技大學(xué),2007.
[10]楊笑冬.基于ANSYS的懸臂梁模態(tài)分析[J].機電一體化,2008(6):58-60.
[11]張阿漫,戴紹仕.流固耦合動力學(xué)[M].北京:國防工業(yè)出版社,2011.
[12]Sharan S K.Hydrodynamic loadings due to the motion of large offshore structures[J].Computers & Structures,1989,32(6):132-137.
[13]戴大農(nóng),王勖成,杜慶華.流固耦合系統(tǒng)動力響應(yīng)的模態(tài)分析理論[J].固體力學(xué)學(xué)報,1990,11(4).
[14]劉雪萊.基于流固耦合的冷卻風(fēng)扇葉片模態(tài)及疲勞分析[J].重慶理工大學(xué)學(xué)報:自然科學(xué)版,2014(9):25-30.
[15]田彥偉,崔曉娜.三維拉普拉斯方程的求解[J].安陽師范學(xué)院學(xué)報,2007,10(5):3-5.