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    經(jīng)典引射器與雙射流引射器的數(shù)值模擬對(duì)比研究

    2015-12-01 03:08:07寧波方太廚具有限公司劉曉剛
    上海煤氣 2015年2期
    關(guān)鍵詞:引射器異形邊界條件

    寧波方太廚具有限公司 劉曉剛

    經(jīng)典引射器與雙射流引射器的數(shù)值模擬對(duì)比研究

    寧波方太廚具有限公司 劉曉剛

    通過(guò)數(shù)值模擬方法,對(duì)經(jīng)典單噴嘴圓形引射器和雙噴嘴異型引射器的大氣式燃燒器進(jìn)行了研究與對(duì)比,研究結(jié)果發(fā)現(xiàn)雙噴嘴異型引射器的一次空氣引射能力明顯高于單噴嘴圓形引射器,這不僅有利于提高大氣式燃燒器的燃燒熱效率,使其燃燒更加充分,同時(shí)也降低了煙氣量的排放。

    單噴嘴圓形引射器 雙噴嘴異型引射器 引射系數(shù) 數(shù)值模擬

    0 概述

    低壓引射式大氣燃燒器是應(yīng)用最廣泛的燃燒器,由于其燃燒所需空氣是靠燃?xì)獾母咚偕淞魑?,不需要?jiǎng)恿υO(shè)備,且燃燒器引射空氣的能力在一定范圍內(nèi)僅與燃燒器的結(jié)構(gòu)及噴嘴有關(guān),而與燃燒器的工作狀態(tài)無(wú)關(guān),即空氣引射系數(shù)不隨負(fù)荷的變化而變化。引射器是大氣式燃燒器引射一次空氣的關(guān)鍵部件,它是利用射流的紊動(dòng)擴(kuò)散作用使不同壓力的兩股流體相互混合,并引發(fā)能量交換的流體機(jī)械和混合的反應(yīng)設(shè)備,該部件的引射能力直接影響燃燒器的燃燒效率、煙氣中污染物排放量等問(wèn)題,因此成為大氣式燃燒器研究的主要部件之一。

    方媛媛等從實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬兩個(gè)角度對(duì)某引射器進(jìn)行了研究與對(duì)比,結(jié)果表明通過(guò)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬方法得到的一次空氣引射系數(shù)具有較好的一致性。張喜來(lái)等應(yīng)用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)Computational Fluid Dynamic(CFD),模擬了煤氣引射器的內(nèi)部流場(chǎng)及引射系數(shù)情況,同時(shí)也通過(guò)實(shí)驗(yàn)方法對(duì)其進(jìn)行了測(cè)試,結(jié)果表明實(shí)驗(yàn)與CFD模擬計(jì)算結(jié)果吻合得很好。為提高引射器的引射能力,游超林等提出多射流交叉撞擊引射概念,其引射器的主要特征是1根引射管對(duì)應(yīng)2個(gè)或者3個(gè)軸線相交的噴嘴,即1根圓形引射管內(nèi)含有幾股交叉撞擊的燃?xì)鈿饬鳎芯拷Y(jié)果發(fā)現(xiàn)多噴嘴引射器對(duì)提升其引射能力的效果明顯。

    本文采用CFD模擬計(jì)算方法,對(duì)經(jīng)典單噴嘴圓形引射器和雙噴嘴異型引射器進(jìn)行對(duì)比研究,分析兩種引射器內(nèi)的氣流情況,為高效大氣式燃燒器的設(shè)計(jì)提供一定的指導(dǎo)意義。

    1 經(jīng)典燃燒器引射系統(tǒng)設(shè)計(jì)與數(shù)值模擬

    參閱《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》中經(jīng)典大氣式燃燒器設(shè)計(jì)介紹,設(shè)計(jì)一個(gè)家用燃燒器模型,設(shè)計(jì)要求:頭部直徑112 mm,主副雙通道,設(shè)計(jì)負(fù)荷4.1 kW,效率大于60%,煙氣小于450×10-6,天然氣和液化氣通用,執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)參照《家用燃?xì)庠罹摺?GB 16410—2007)和《家用燃?xì)馊紵骶呓Y(jié)構(gòu)通則》(CJ 131—2001)。

    1.1 引射系統(tǒng)模型建立

    常用的家用燃燒器氣源通常為天然氣和液化石油氣,依據(jù)經(jīng)驗(yàn),能夠滿足20Y液化石油氣引射要求的引射器基本都可以滿足天然氣的引射要求,因此以20Y液化石油氣為標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行引射器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。標(biāo)準(zhǔn)20Y液化石油氣的成分為C3H8和C4H10,其體積比為3∶1,氣體中無(wú)H2、CO、H2S、O2。

    引射器的引射能力一般采用一次空氣系數(shù)和質(zhì)量引射系數(shù)來(lái)描述。通過(guò)對(duì)空氣與燃?xì)獾幕旌蠚怏w中各氣體組分的比例來(lái)確定一次空氣系數(shù),并計(jì)算出質(zhì)量引射系數(shù),一次空氣引射系數(shù)和質(zhì)量引射系數(shù)越大,引射能力越強(qiáng)。

    一次空氣引射系數(shù)為實(shí)際氧氣量與理論氧氣需求量之比,根據(jù)燃燒的反應(yīng)公式:

    即1體積C3H8的完全燃燒需要5體積的O2,1體積C4H10的完全燃燒需要6.5體積的O2,則一次空氣系數(shù)可表達(dá)為:

    式中:x——擴(kuò)壓管出口處氧氣的體積分?jǐn)?shù),%;

    n——擴(kuò)壓管出口處丙烷的體積分?jǐn)?shù),%;

    m——擴(kuò)壓管出口處丁烷的體積分?jǐn)?shù),%。

    質(zhì)量引射系數(shù)可以表達(dá)為:

    式中:u——質(zhì)量引射系數(shù);

    ma——被引射的氣體質(zhì)量,kg;

    mg——引射氣體質(zhì)量,kg。

    當(dāng)燃?xì)饨M成已知,通過(guò)理論計(jì)算可得到20Y液化石油氣理論所需空氣量??砂聪率接?jì)算燃?xì)馊紵璧睦碚摽諝饬浚?/p>

    式中:V0——所需理論空氣量,m3/m3;

    H2、CO、CmHn、H2S——燃?xì)庵懈骺扇冀M分的體積量,m3/m3;

    O2——燃?xì)庵醒鯕獾捏w積量,m3/m3。

    則20Y液化石油氣所需的理論空氣量:

    根據(jù)20Y液化石油氣的設(shè)計(jì)原則,選擇2型引射器設(shè)計(jì),這種引射器可以節(jié)約空間和成本,市場(chǎng)上也最為常見(jiàn)。為提高燃燒器效率,內(nèi)環(huán)負(fù)荷占25%,外環(huán)負(fù)荷占75%。參照《燃?xì)馊紵c應(yīng)用》中引射器的設(shè)計(jì),通過(guò)選型設(shè)計(jì)與計(jì)算得到主通道喉部直徑為14.5 mm,副通道喉部直徑為7.5 mm,主通道噴嘴直徑為0.96 mm,副通道噴嘴直徑為0.55 mm,建立的2型主引射器結(jié)構(gòu)如圖1、圖2所示。副引射管對(duì)應(yīng)的負(fù)荷小,一般都能滿足引射要求,因此以主引射管為例進(jìn)行分析討論。

    圖1 主引射管及噴嘴結(jié)構(gòu)

    圖2 主引射管及噴嘴結(jié)構(gòu)模型

    1.2 網(wǎng)格劃分及邊界條件設(shè)置

    1.2.1 網(wǎng)格劃分

    該研究中利用ICEM CFD軟件對(duì)引射器模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,由于模型為非規(guī)則結(jié)構(gòu),噴嘴為主要研究區(qū)域,且該區(qū)域尺寸較小,所需的網(wǎng)格尺寸較小,模型整體結(jié)構(gòu)采用四面體網(wǎng)格,對(duì)噴嘴區(qū)域進(jìn)行了加密處理,如圖3所示。

    圖3 網(wǎng)格劃分示意

    1.2.2 邊界條件設(shè)置

    該模擬以噴嘴和噴嘴側(cè)邊一次空氣引射孔外圍為入口邊界,擴(kuò)壓管末端為出口邊界。

    (1)噴嘴入口邊界條件:根據(jù)國(guó)標(biāo)規(guī)定,液化石油氣為氣源的燃燒器灶前壓力為2 800 Pa,因此以2 800 Pa作為噴嘴的壓力入口邊界條件。

    (2)空氣入口邊界條件:一次空氣由噴嘴燃?xì)庖溥M(jìn)入引射管與燃?xì)饣旌?,空氣溫?7℃,以速度為入口邊界條件,入口速度為0.05 m/s。

    (3)出口邊界條件:燃?xì)馀c空氣在引射管內(nèi)混合,以一定速度進(jìn)入燃燒器,以擴(kuò)壓管末端為壓力出口邊界,出口壓力為0 Pa。

    (4)流道壁邊界條件:流道壁均設(shè)為墻體(wall),為絕熱邊界。

    2.3 求解器設(shè)置

    該模擬采用穩(wěn)態(tài)計(jì)算的方法,湍流模型采用了標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型,壓力項(xiàng)與速度項(xiàng)的耦合采用SIMPLE算法,壓力差分格式采用PRESTO!,控制方程離散格式為二階迎風(fēng)差分格式,壓力松弛因子為0.3,動(dòng)量松弛因子為0.7,湍流動(dòng)能松弛因子為0.8,其他松弛因子均設(shè)置為1。

    2.4 模擬結(jié)果分析

    結(jié)合圖4和圖5可以看出,燃?xì)庖砸欢ㄋ俣扔蓢娮靽姵?,進(jìn)入吸入管段,并利用其自身高速動(dòng)能從周?chē)h(huán)境吸入一定量空氣,速度迅速降低,喉部處速度存在一定波動(dòng),經(jīng)過(guò)喉部后,在擴(kuò)壓管內(nèi)燃?xì)馀c一次空氣進(jìn)行能量和動(dòng)量的交換,燃?xì)馑俣戎饾u減弱,充分混合后以一定的穩(wěn)定速度流出擴(kuò)壓管。

    結(jié)合圖6和圖7可以看出,燃?xì)庖暂^大壓力從噴嘴噴出,壓力迅速降低至接近擴(kuò)壓管出口壓力,經(jīng)過(guò)喉部壓力降至最低并隨著擴(kuò)壓管逐漸增加至出口0 Pa壓力。

    圖4 主引射管水平截面速度分布

    圖5 引射管中心軸速度分布

    圖6 主引射管水平截面壓力分布

    圖7 引射管中心軸壓力分布

    圖8 為氧氣質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布示意圖,高速燃?xì)庖渲車(chē)h(huán)境中的一次空氣,引射管內(nèi)氧氣質(zhì)量分?jǐn)?shù)迅速增加,接近20%,且體積分?jǐn)?shù)趨于穩(wěn)定。

    圖8 主引射管水平截面氧氣質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布

    為計(jì)算該引射器的一次空氣引射系數(shù)和質(zhì)量引射系數(shù),需知道混合后的燃?xì)夂涂諝饣旌蠚獾母鳉怏w組分比例,模擬計(jì)算得到的各氣體組分比例如表1所示。

    表1 各氣體組分比例

    由式1計(jì)算得到α=0.73,即經(jīng)典單噴嘴圓形引射器的一次空氣引射系數(shù)為0.73;由式2計(jì)算得到質(zhì)量引射系數(shù)u=11.3。

    2 雙噴嘴異型引射管設(shè)計(jì)與數(shù)值模擬

    2.1 模型建立

    考慮可加工性和經(jīng)濟(jì)性,采用平行雙噴嘴的異形引射器結(jié)構(gòu),在相同的火孔強(qiáng)度、引射管長(zhǎng)度、喉口面積、火孔深度條件下,燃燒器總負(fù)荷不變,按照?qǐng)A形引射管的結(jié)構(gòu)來(lái)構(gòu)建模型,所得模型的雙噴嘴直徑為0.68 mm,引射管對(duì)應(yīng)直徑為11.5 mm,間距為8 mm,吼口直徑15 mm、出口直徑21 mm;引射管的喉口為8字型,面積基本不變,出口直徑為21 mm,總長(zhǎng)度縮短為87.5 mm。雙噴嘴異形引射器結(jié)構(gòu)模型如圖9、圖10所示。

    圖9 異型引射器結(jié)構(gòu)

    圖10 異型引射器結(jié)構(gòu)模型

    2.2 CFD數(shù)值模擬

    雙噴嘴異形引射器模型的網(wǎng)格劃分、邊界條件和求解器設(shè)置均與單噴嘴圓形引射器相同。

    由圖11和圖12可以看出,兩股燃?xì)鈿饬鞲咚賴(lài)姵?,速度迅速降低,中心線距離約0.04 m處,兩股氣流相交,此時(shí),中心線速度達(dá)到最大值,并逐漸減小。相比單噴嘴圓管引射器,異形引射器內(nèi)部氣流速度變化更均勻,氣流波動(dòng)更微弱。

    圖11 異形引射管水平截面速度分布

    圖12 異形引射管中心軸速度分布

    由圖13和14可看出,異形引射器壓力變化在10 Pa范圍內(nèi),壓力波動(dòng)很小,喉部壓力稍有降低,后均勻增至出口壓力。

    圖13 異形引射管水平截面壓力分布

    圖14 異形引射管中心軸壓力分布

    由圖15可以看出異形引射器內(nèi)燃?xì)夂涂諝饣旌细映浞?、均勻,有利于燃?xì)獬浞秩紵?/p>

    圖15 異型引射管氧氣質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布

    模擬計(jì)算得到混合后的燃?xì)夂涂諝獾母鳉怏w組分比例如表2所示。

    表2 統(tǒng)計(jì)器主引射管出口的摩爾濃度

    由式3和式4結(jié)合表2數(shù)據(jù)計(jì)算得到異形引射器的一次空氣系數(shù)高達(dá)0.93,質(zhì)量引射15.4。相比于單噴嘴圓形引射器,雙噴嘴異形引射器一次空氣系數(shù)高了0.2,質(zhì)量引射系數(shù)提高了36%,增加明顯,因此雙噴嘴引射器具有很強(qiáng)的引射能力,極大地提高了一次空氣量,有利于燃?xì)獾某浞秩紵?,減少其過(guò)??諝獾囊蕾?lài)。

    3 結(jié)語(yǔ)

    本文通過(guò)對(duì)經(jīng)典單噴嘴圓形引射器與雙噴嘴異形引射器進(jìn)行設(shè)計(jì)與數(shù)值模擬,對(duì)比了兩種引射器的內(nèi)部氣流狀況、一次空氣引射系數(shù)及質(zhì)量引射系數(shù)等,得到以下結(jié)論:

    (1)相比于單噴嘴圓形引射器,雙噴嘴異形引射器內(nèi)部氣流變化更加穩(wěn)定,速度變化更均勻,且其內(nèi)部壓力變化很小,在10 Pa范圍以內(nèi),壓力波動(dòng)小,同時(shí)異形引射器內(nèi)燃?xì)馀c空氣的混合更加充分、均勻,有利于燃?xì)獾某浞秩紵?/p>

    (2)相比于單噴嘴圓形引射器的一次空氣引射系數(shù)和質(zhì)量引射系數(shù),雙噴嘴異形引射器發(fā)現(xiàn)的一次空氣系數(shù)為0.93,比前者大0.2,引射能力極強(qiáng),且其質(zhì)量引射系數(shù)比單噴嘴約高了36%,增加效果明顯,因此雙噴嘴引射器具有很強(qiáng)的引射能力,極大地提高了一次空氣量,有利于燃?xì)獾某浞秩紵?,減少其過(guò)??諝獾囊蕾?lài),降低了煙氣污染物的排放,是一種值得研究與推廣的引射器設(shè)計(jì)形式。

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    single-nozzle round ejector, double-nozzle shaped ejector, ejecting coefficient, numerical simulation

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