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    JC/T法與改進(jìn)法用于水泥干縮試驗(yàn)的比較與討論*

    2015-11-28 10:38:26
    合成材料老化與應(yīng)用 2015年3期
    關(guān)鍵詞:干縮率膠砂水泥砂漿

    徐 蕾

    (新疆工程學(xué)院,新疆烏魯木齊 830091)

    隨著我國城市化進(jìn)程的不斷加快,全社會對工程所用水泥混凝土質(zhì)量要求逐漸提高,為達(dá)到混凝土行業(yè)可持續(xù)發(fā)展的目標(biāo),必須堅(jiān)持發(fā)展高性能“綠色”、“生態(tài)”水泥混凝土,將工業(yè)廢渣摻入水泥混凝土用以制造高性能混凝土,同時(shí)消納工業(yè)廢棄物,降低資源損耗。

    在我國西部干旱地區(qū),干縮是導(dǎo)致水泥砂漿開裂的主要原因之一,對水泥混凝土的性能和耐久性有直接影響。研究水泥混凝土的干縮機(jī)理及防止干縮的措施對于建筑行業(yè)及國民經(jīng)濟(jì)具有重要的意義。

    1 目前常用水泥膠砂干縮試驗(yàn)方法存在問題

    目前在干縮試驗(yàn)方面,國際上使用比較普遍的標(biāo)準(zhǔn)有美國的ASTMC596-01 標(biāo)準(zhǔn)和澳大利亞的AS2350.13-1995/Amdtl-1997 標(biāo)準(zhǔn)。其主要區(qū)別在于:(1)前者是通過控制膠砂的流動度來確定加水量,而另一個(gè)是采用固定水膠比來確定加水量;(2)初長測試時(shí)間及試件尺寸不同。

    業(yè)內(nèi)普遍認(rèn)為AS2350.13-1995 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定砂漿成型與測定初長之間僅間隔24h,然后就進(jìn)行干燥養(yǎng)護(hù)進(jìn)而測定水泥砂漿的干縮的方法,與實(shí)際施工及養(yǎng)護(hù)情況不相符,因而ASTMC596-01 標(biāo)準(zhǔn)更加可行。

    目前,我國業(yè)界采用的標(biāo)準(zhǔn)為JC/T603-1995,是根據(jù)ASTMC596-89 標(biāo)準(zhǔn)以及我國水泥性能及其在施工中的情況修訂的。該方法采用1∶2 膠砂比,通過測定流動度是否達(dá)到130mm~140mm來確定加水量。

    JC/T 法的缺陷主要有以下幾個(gè)方面:

    (1)耗時(shí)耗材

    研究者往往需兩次甚至更多次測定流動度才能確定用水量,每次試驗(yàn)可能需要一個(gè)試樣幾倍用量的水泥和標(biāo)準(zhǔn)砂才能成型一個(gè)干縮試樣,原材料浪費(fèi)嚴(yán)重,而試驗(yàn)所需時(shí)間較長,不利于大批量試驗(yàn)研究的進(jìn)行。

    (2)個(gè)人操作誤差較大

    不同的研究者用相同水泥測得的滿足膠砂流動度130mm-140mm 所用水量會不同,從而造成混凝土試件中水泥漿體含量不同。

    (3)凝膠用量的影響

    當(dāng)在水泥中添加的凝膠量不同時(shí),其需水量也會有很大變化,造成各個(gè)干縮試件漿體含量不同,而漿體含量會對砂漿干縮率的大小產(chǎn)生較大影響[1-2],從而造成不同試件之間可能無可比性。

    (4)膠砂流動度的影響

    在進(jìn)行混凝土配比設(shè)計(jì)時(shí),需根據(jù)耐久性及強(qiáng)度要求來確定水灰比,而我國普遍采用固定水灰比1∶2 和固定膠砂比1∶3,從而使得膠砂的流動度遠(yuǎn)超140mm,如果仍根據(jù)流動度為130mm~140mm(JC/T 測定方法)進(jìn)行測定,則相應(yīng)的水泥漿體結(jié)構(gòu)與由混凝土強(qiáng)度反映的漿體結(jié)構(gòu)有較大差異,存在相關(guān)性疑問[3-4]。

    根據(jù)以上分析并參考有關(guān)文獻(xiàn)[5],項(xiàng)目組制作了5種水泥試件,并對每組試件分別采用GB/T 17671-1999標(biāo)準(zhǔn)修訂的試驗(yàn)試驗(yàn)方法(本文中稱為改進(jìn)法)及JC/T603-1995 測試方法(本文中稱為JC/T 法)進(jìn)行干縮試驗(yàn),并將試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對比分析,對不同方法測得的砂漿干縮的相關(guān)性進(jìn)行了研究,同時(shí)測定了水泥砂漿28d 干縮率及水泥3d 抗壓強(qiáng)度,對二者之間的關(guān)系進(jìn)行了分析,通過分析數(shù)據(jù)證明了改進(jìn)法的可行性。

    2 試驗(yàn)結(jié)果

    圖1 基準(zhǔn)硅酸鹽水泥砂漿的干縮曲線 Fig.1 Drying shrinkage curves of baseline silicate cement mortar

    試驗(yàn)所用的5 種水泥分別為:基準(zhǔn)硅酸鹽水泥;將10%基準(zhǔn)水泥用礦渣粉末代替制得的改性硅酸鹽水泥(后文用水泥1 表示);將40%基準(zhǔn)水泥用粉煤灰代替制得的改性水泥(后文用水泥2 表示);將40%基準(zhǔn)水泥用礦渣粉末代替制得的改性水泥(后文用水泥3 表示);將20%基準(zhǔn)水泥等量置換為礦渣粉末及20%基準(zhǔn)水泥等量置換為粉煤灰制得的復(fù)合水泥(后文用水泥4 表示)。

    圖1~圖5為分別用兩種方法測得的五種水泥砂漿的干縮曲線。

    圖3 水泥2 的干縮曲線 Fig.3 Drying shrinkage curves of mortar2

    圖4 水泥3 的干縮曲線 Fig.4 Drying shrinkage curves of mortar3

    圖5 水泥4 的干縮曲線 Fig.5 Drying shrinkage curves of mortar4

    3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    由圖1~圖5 可以分析得出:

    (1)兩種方法測得的不同砂漿試件的28d 干縮見表1,從表中可以看出,在各試件測得的各齡期,改進(jìn)法測得的砂漿干縮均小于JC/T 法測得的砂漿干縮,分析原因是用JC/T 方法制得的試件中水泥漿體量較多(JC/T 法中漿體量約970kg/m3,水泥含量約700kg/m3;改進(jìn)法中漿體量約790kg/m3,水泥含量約530kg/m3),在其它條件相同情況下,水泥漿體含量增加會使得水泥干縮率同比增加[1,2,5],從而造成JC/T 法測得的水泥砂漿在各齡期的干縮率均高于改進(jìn)法。

    (2)從圖中可以看出,用兩種方法測得的每種水泥的干縮曲線趨勢基本相同(圖5 的干縮曲線趨勢不同,判斷為試驗(yàn)過程出現(xiàn)誤差所致)。通過試驗(yàn)結(jié)果分析可知,用兩種方法測得的水泥砂漿干縮率之間存在線性關(guān)系。

    表1 水泥試件28d 的干縮 Table 1 Drying shrinkage of cement specimens after 28d

    將各齡期水泥砂漿試件用兩種方法測得的干縮數(shù)據(jù)進(jìn)行線性回歸,得到各試件在60d 之內(nèi)用JC/T 法與改進(jìn)法測得的干縮率SO(%)及SN(%)之間的線性方程如表2 所示。

    表2 砂漿的干縮率SO(%)與SN(%)之間的線性回歸方程 Table 2 Linear regression equation of dry shrinkage SO(%) and SN(%) of motar

    從表2 可以看出,改進(jìn)法與JC/T 法測得的水泥砂漿干縮率可用式(1)來表示:

    式中,SO—用JC/T 法測得的試件干縮,%;SN—改進(jìn)法測得的試件干縮,%;A、B—constant, 基準(zhǔn)硅酸鹽水泥 003.0=A , 15.1=B ;水泥1 A =0.002,B =1.15;水泥2 A =0,B =1.15;水泥3 005.0=A , 07.1=B ;水泥4 006.0=A ,B =0.96。

    大量文獻(xiàn)已證明JC/T 法試驗(yàn)測得的水泥干縮與工程實(shí)際用同種水泥配制的混凝土干縮之間具有線性關(guān)系,從而可推出,用改進(jìn)法測得的砂漿干縮率與工程混凝土干縮之間亦存在一定的相關(guān)性,從而證明了用改進(jìn)法進(jìn)行水泥砂漿干縮試驗(yàn)是可行的,同時(shí)可以節(jié)約時(shí)間成本與原料成本,還避免了通過測定流動度確定加水量產(chǎn)生的系統(tǒng)誤差和人為誤差。

    4 不同方法的水泥干縮率與早期抗壓強(qiáng)度的關(guān)系比較

    毛細(xì)孔水蒸發(fā),即毛細(xì)孔張力是引起水泥混凝土干燥初期收縮開裂的主要原因,孔徑越小,干縮越大[6],所以水泥的孔結(jié)構(gòu)決定了水泥混凝土早期干縮率的大小。

    水泥混凝土的干縮率與其干燥前(水化3d)的結(jié)構(gòu)關(guān)系密切,而水泥干燥前的強(qiáng)度與水泥毛細(xì)孔徑呈線性關(guān)系,從而可以得出水泥干燥前的強(qiáng)度與干燥初期干縮率也呈線性關(guān)系。

    圖6 為用分別JC/T 法與改進(jìn)法測得水泥砂漿28d 干縮與3d 強(qiáng)度之間的關(guān)系。可以看出,水泥的28d 干縮隨水泥3d 強(qiáng)度的增高而逐漸增加,用改進(jìn)法測得結(jié)果尤為明顯,二者近乎成線性關(guān)系。

    水泥混凝土水化3d 的孔徑取決于膠砂比、水膠比及用膠量。JC/T 法凝膠用量較大,水膠比較小,所以毛細(xì)孔徑較小,造成試件干燥初期干縮開裂較多,但相應(yīng)水泥強(qiáng)度也較高[6]。但實(shí)際工程所用的水膠比與膠砂比都與JC/T 法不同,因而圖6 所示的28d 干縮與3d 強(qiáng)度關(guān)系不顯著。而改進(jìn)法的水膠比及膠砂比與工程測定方法一致,因而,用改進(jìn)法測得的水泥28d 干縮與水泥3d 強(qiáng)度之間呈顯著的線性關(guān)系。

    圖6 水泥28d 干縮與3d 強(qiáng)度的關(guān)系 Table 6 Relationship of 28d drying shrinkage and 3D strength

    由以上分析可見,相對于JC/T 法,用改進(jìn)法測定水泥干縮能夠更準(zhǔn)確地反映實(shí)際水泥漿體的結(jié)構(gòu)及組成,用改進(jìn)法測定水泥砂漿的干縮更合理可行。

    5 結(jié)論

    通過對試驗(yàn)結(jié)果的分析可以看出,對于相同的水泥,在各齡期,改進(jìn)法測得的水泥砂漿的干縮總是小于JC/T 法。對于五種水泥,用兩種方法測得的水泥砂漿干縮率均具有較好的線性相關(guān)性,也均能反映水泥早期干縮與3d 強(qiáng)度的關(guān)系,而相對于JC/T 法,改進(jìn)法測得的干縮率與水泥早期強(qiáng)度更接近線性關(guān)系,也更能滿足工程實(shí)際應(yīng)用。

    [1]BISSONNETTE B, PIERRE P, PIGEON M. Influence of key parameters on drying shrinkage of cementitious materials[J]. Cement and Concrete Research, 1999, 29(10): 1655-1662.

    [2]李迎春,游有鯤,錢春香.混凝土組成成分對收縮性能的影響[J].混凝土,2003(2):40-43.

    [3]Anon. ASTM C596-01 Standard test method for drying shrinkage of mortar containing hydraulic cement[S].

    [4]Anon. AS2350.13-1995/Amdtl-1997 Methods 13. Determination of drying shrinkage of portland and belended cement mortars[S]. 1997.

    [5]楊醫(yī)博,文梓云.對水泥、外加劑干縮試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的討論[J].混凝土與水泥制品,2002(1):21-22.

    [6]A E 謝依金,切霍夫斯基,勃魯謝爾.水泥混凝土的結(jié)構(gòu)與性能[M].胡春芝,等. 譯.北京:中國建筑工業(yè)出版社,1984.

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