高黏彈瀝青阻尼墊研制及其沖擊隔離性能試驗研究

張春曉，何 翔，李 磊，劉國強，王 武，杜建國

(總參工程兵科研三所，河南 洛陽 471023)

目前地下工程沖擊隔離防護以被動控制的地板隔震為主［1］，通過控制系統(tǒng)諧振頻率(5～10 Hz)及提高系統(tǒng)阻尼比(＞0.05)達到隔震目的［2］。一般采用鋼絲繩隔震器、砂隔震墊層或橡膠塊隔震器。鋼絲繩隔震器依靠鋼絲繩股間及絲間滑移、變形、摩擦實現(xiàn)緩沖耗能功能［3］，具有大變形軟化、寬頻隔震、大振動空間及耐腐蝕等優(yōu)點［4］;砂墊層為利用砂粒間摩擦系數(shù)較高、易于流動特點消耗沖擊震動能量，其橫向隔震性能更優(yōu)，更適用隔震;其隔震性能受級配、密實度及含水量影響較大［5］;而橡膠塊隔震器據(jù)橡膠材料的黏彈性緩沖耗能，通常用紹爾硬度40～70(對應(yīng)靜態(tài)彈性模量為1.2～3.82 MPa)的天然膠或丁晴膠制成圓柱體與鋼質(zhì)端聯(lián)板硫化黏結(jié)而成，與鋼彈簧并聯(lián)使用。

諸多阻尼中黏彈性阻尼耗能效率較高［6－7］。改性瀝青為典型的黏彈性材料，在其玻璃化溫度范圍內(nèi)其阻尼性能超過天然橡膠，廣泛用于艦船、汽車、高速列車及土木工程減震降噪。黃海生等［8］采用滑石粉、廢舊膠粉、多種化學(xué)外加劑混合改性石油瀝青，與石棉布、玻璃纖維布等模壓成型制成改性瀝青隔震墊，據(jù)配方單位不同，可獲得豎向抗壓強度4.6～9.8 MPa、彈性模量7.3 ～16.5 MPa、阻尼比 0.27 ～0.44 的隔震墊。該系列產(chǎn)品已用于建筑基礎(chǔ)、機器基礎(chǔ)、軌道交通及動力設(shè)備隔震降噪。

本文據(jù)地下工程受沖擊強度與地板隔震系統(tǒng)特點，采用自制高黏彈瀝青材料，通過阻尼結(jié)構(gòu)設(shè)計、模壓成型工藝制作成高黏彈瀝青圓筒式阻尼墊進行室內(nèi)沖擊震動臺試驗。結(jié)果表明，由高黏彈瀝青圓筒式阻尼墊與鋼彈簧構(gòu)成的隔震系統(tǒng)隔震性能優(yōu)異，可作用于地下工程沖擊隔離防護。

1 高黏彈瀝青材料設(shè)計與配制

1.1 材料配制目標(biāo)

阻尼材料的復(fù)模量與沖擊隔離系統(tǒng)諧振頻率密切相關(guān)，而損耗因子與系統(tǒng)阻尼比密切相關(guān)，表達式［6］為))

地沖擊震動頻率約50～100 Hz，一般在地板隔震系統(tǒng)中頻率比γ=10，因此隔震系統(tǒng)頻率f應(yīng)為5～10 Hz。如隔震墊高度H=13.5 cm，面積A取地板面積的30%，地板隔震系統(tǒng)配重m為400～500kg/m2，諧振頻率取5～10 Hz，據(jù)式(1)，配制阻尼材料的復(fù)模量G*應(yīng)取0.2 ～2 MPa。

因黏彈性材料動態(tài)模量為溫度、頻率的函數(shù)，應(yīng)考慮高黏彈性瀝青在15℃ ～25℃、5～10 Hz時的復(fù)模量，并盡量提高損耗因子η，為隔震系統(tǒng)提供更高阻尼;亦盡量降低材料在工作環(huán)境溫度范圍內(nèi)的溫敏性。

1.2 瀝青高黏彈改性機理分析

石油瀝青在玻璃化轉(zhuǎn)變溫度區(qū)域的力學(xué)行為介于彈性固體與黏性液體之間，其力學(xué)性質(zhì)兼而有之;溫度較低時轉(zhuǎn)變?yōu)閺椥怨腆w;溫度較高時轉(zhuǎn)變?yōu)轲ば砸后w。由于石油瀝青成分較復(fù)雜，其玻璃化溫度非固定值，為一范圍，且各種標(biāo)號瀝青的玻璃化溫度范圍不相同，因此改性劑、增塑劑成為高黏彈瀝青改性的重要組分。

經(jīng)高速剪切、溶脹發(fā)育后的改性瀝青為分散相共混結(jié)構(gòu)。改性劑摻量較低時為分散相，瀝青為分散介質(zhì);改性劑摻量達到一定比例時兩者形成相互交錯的“黏壺－彈簧”三維結(jié)構(gòu)。環(huán)境溫度低于瀝青的玻璃化溫度時其變?yōu)閺椥阅Ａ枯^高的固體，起填充作用。材料的宏觀力學(xué)性能在一定變形量范圍內(nèi)表現(xiàn)為改性劑的力學(xué)性能，仍具有黏彈性;環(huán)境溫度在瀝青的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度范圍內(nèi)其為典型的黏彈性材料，其彈性模量低于改性劑，改性劑起骨架作用，能適當(dāng)提高共混材料彈性模量。

增塑劑為小分子溶劑，起稀釋聚合物作用，也可減小分子鏈間作用力。因此增塑劑在瀝青改性中的作用為:① 保證改性劑充分溶脹;② 提高多相體系相容性;③ 降低聚合物高溫黏度，保證高摻量改性劑改性瀝青的共混工藝能順利完成;④ 降低改性瀝青模量;⑤改善瀝青在一定溫度范圍內(nèi)的溫敏性。

為配制出低溫敏性的高黏彈瀝青，須選用溫敏性低、具有黏彈性的聚合物作為改性劑，選與瀝青、改性劑相容性較好的小分子聚合物作為增塑劑。

1.3 改性劑與增塑劑選擇

SBS為苯乙烯(S)－丁二烯(B)－苯乙烯(S)嵌段共聚物，線型SBS的高分子鏈具有串聯(lián)結(jié)構(gòu)不同嵌段，包括塑性段B及彈性段S，本身即為較好的阻尼材料。SBS為兩相結(jié)構(gòu)，有兩個玻璃化溫度點，分別為－80℃～－70℃及100℃，在地下工程環(huán)境溫度下具有較好的溫敏性調(diào)節(jié)作用。SBS在瀝青熔融狀態(tài)下易分散，吸附瀝青輕質(zhì)組分，實現(xiàn)充分溶脹［9］。因此線型SBS為很好的高黏彈瀝青改性劑。據(jù)試驗，當(dāng)SBS摻量小于20%時瀝青與SBS組成的微觀結(jié)構(gòu)均為海－島結(jié)構(gòu);僅當(dāng)摻量大于20%、SBS溶脹后體積約占總體積40%以上時，才能形成阻尼性能優(yōu)異的相與相半互穿網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)。

芳烴油指分子中含苯環(huán)結(jié)構(gòu)的碳氫化合物，為石油化工的基本產(chǎn)品、基礎(chǔ)原料之一。芳烴油具有良好的橡膠相容性、耐高溫、低揮發(fā)性等特點，能幫助SBS在瀝青中較好混合、分散。據(jù)分子鏈分子量大小，可將瀝青劃分為重組分(瀝青質(zhì)、膠質(zhì))與輕質(zhì)組分(芳香份、飽和份)，輕質(zhì)組分起分散、溶解改性劑 SBS作用［10］。對AH－70瀝青，其輕質(zhì)組分約占50% ～55%，未添加芳烴油情況下SBS極限摻量為3%，超過此比例時，其共混物黏度超過改性設(shè)備要求的最高黏度值3000 Pa·s。如繼續(xù)提高SBS摻量須添加芳烴油。據(jù)大量試驗，在3%摻量基礎(chǔ)上每多增加1%的SBS，需增加1%的芳烴油，共混物才能達到改性設(shè)備對黏度的要求。SBS亦可實現(xiàn)較好的分散、溶脹。如繼續(xù)提高芳烴油摻量，會明顯降低共混物的復(fù)模量。

1.4 原材料與配合比

原材料選用浙江鎮(zhèn)海石化的AH－70瀝青(4組分含量)及巴陵石化分公司的YH－791線型SBS及芳烴油，見表1。

表1 AH－70瀝青4組分含量Tab.1 Four components content of AH －70 asphalt

為大幅度降低改性瀝青的溫敏性，使其在10℃ ～35℃內(nèi)具有穩(wěn)定的使用性能，將SBS摻量提高到26%。為降低共混物黏度，保證改性工藝順利進行，多次試驗后將芳烴油摻量確定為外摻30%。具體配比見表2。為對比高黏彈瀝青性能，同時測試汽車瀝青阻尼片材料及膠粉瀝青。

表2 高黏彈瀝青配比(kg)Tab.2 The ratio of high viscoelastic asphalt

2 高黏彈瀝青微觀結(jié)構(gòu)

溶脹程度取決于溫度、網(wǎng)鏈長度、溶劑分子尺寸、聚合物與溶劑分子熱力學(xué)相互作用強度等因素。與汽車瀝青阻尼片材料(圖1(b))與膠粉瀝青(圖1(c))相比，高黏彈瀝青(圖1(a))已充分溶脹、交聯(lián)，構(gòu)成交聯(lián)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)。因SBS中聚丁二烯鏈段含有雙鍵，其穩(wěn)定性較差，易在高溫、氧化劑作用下交聯(lián);而高黏彈瀝青中含大量增塑劑(芳烴油)，會降低溶液濃度，增加鏈段活性，更利于鏈段的氧化交聯(lián)及溶脹。

圖1 兩種改性瀝青電鏡照片F(xiàn)ig.1 SEM of two kind of modified asphalt

因此本文經(jīng)改性機理分析制定的配制路線合理可行。同時證明線型SBS在氧化劑作用下，可充分分散于瀝青輕質(zhì)組分及芳烴油，在氧化劑作用下交聯(lián)，并在保溫發(fā)育過程中形成溶脹狀態(tài)。由圖1(a)看出，線型SBS基本能全部吸收瀝青中輕質(zhì)組分形成飽和溶脹狀態(tài)，分子束夾雜瀝青質(zhì)纏繞一起，構(gòu)成交聯(lián)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)。與互穿網(wǎng)絡(luò)(IPN)為分子或分子束互穿結(jié)構(gòu)不同，此為瀝青－高聚物體系中相與相的互穿，可視為半互穿網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，在變形與彈性恢復(fù)中分子鏈間摩擦、扭轉(zhuǎn)、扯斷，以熱形式消耗大量能量。

3 高黏彈性瀝青主要性能

3.1 材料動態(tài)力學(xué)分析

黏彈性材料的動力學(xué)性能具有時溫效應(yīng)，即受環(huán)境溫度與外界激勵頻率影響非常明顯。因此，采用動態(tài)剪切流變儀(DSR)對高黏彈瀝青進行材料動力學(xué)分析，測試4個溫度點(10℃、18℃、25℃、35℃)與1～10 Hz頻率范圍內(nèi)的復(fù)模量G*及損耗因子η(η=G″/G')。其中G'為交變應(yīng)力作用下材料儲存、釋放的能量，稱儲能模量;G″為變形中因內(nèi)部摩擦產(chǎn)生的熱形式散失能量，稱耗能模量;η為材料耗能、儲能相對大小，其值越高表示外力對材料所做功以熱方式消耗的越多。表3～表5分別為高黏彈瀝青、汽車瀝青阻尼片及膠粉瀝青材料動力學(xué)分析試驗結(jié)果。由表3～表5試驗結(jié)果顯示，高黏彈瀝青的復(fù)模量受溫度及加載頻率影響大大降低，損耗因子降幅亦較大。此因溶脹的線型SBS力學(xué)響應(yīng)更偏向彈性而非黏性。同時其亦為溶液，在溶脹的線型SBS中有溶脹力及與之相反的收縮力，該兩種力在最大溶脹程度時達到平衡。與瀝青阻尼片材料及膠粉瀝青相比，高黏彈瀝青的低溫高頻模量大幅降低，如10℃、10 Hz時瀝青阻尼片的復(fù)模量為42.12，膠粉瀝青為34.49 MPa，而高黏彈瀝青2.53，更符合地下工程沖擊隔離防護對阻尼材料動彈模量要求。

表3 高黏彈瀝青動態(tài)力學(xué)分析Tab.3 DMA of high viscoelastic asphalt

表4 汽車瀝青阻尼片材料動態(tài)力學(xué)分析Tab.4 DMA of the asphalt damping plate material

表5 膠粉瀝青材料動態(tài)力學(xué)分析Tab.5 DMA of the rubber powder asphalt

3.2 溫敏性

溫敏性是黏彈性材料的重要性能，也是實際工程中需重點關(guān)注、解決的問題。本文未采用針入度溫敏性表征法，而采用剪切模量溫敏性表征法，即建立ln G*－T曲線，將斜率定義為溫敏性系數(shù)K*。與針入度溫敏性表征法不同，采用材料動力學(xué)分析方法所得模量、損耗因子更能反映瀝青材料在工作環(huán)境內(nèi)的阻尼性能，而非物理意義不明確的稠度;材料動力學(xué)分析方法測點更多，人為誤差更小，因此剪切模量溫敏性系數(shù)表征溫敏性亦更精確。

3種改性瀝青的溫敏性系數(shù)見表6。由表6看出，高黏彈瀝青溫敏性遠低于另兩種改性瀝青。10 Hz時高黏彈瀝青的K*=0.64，而汽車瀝青阻尼片材料的溫敏性系數(shù)K*=1.25，膠粉瀝青材料的溫敏性系數(shù)K*=1.10。

表6 3種改性瀝青的溫敏性系數(shù)Tab.6 Thermosensitive coefficient of three kinds of modified asphalt

3.3 黏韌性

黏韌性可表征高黏彈瀝青在變形較大時的耗能性能，是黏彈性材料的重要性能。試驗按公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程(JTJ052－2000)中瀝青黏韌性試驗方法進行，見圖2。

圖2 高黏彈瀝青黏韌性試驗照片F(xiàn)ig.2 Toughness test photos of high viscoelastic asphalt

3種改性瀝青的荷重－變形曲線見圖3，整個曲線包絡(luò)面積表示黏韌性。經(jīng)計算，高黏彈瀝青的黏韌性為30.2 N·m，汽車瀝青阻尼片材料為 16.04 ～24.55 N·m，而膠粉瀝青為6.81 N·m。與另兩種改性瀝青相比，高黏彈瀝青的載荷－變形曲線具有載荷平臺區(qū)及平臺區(qū)更寬的特點。

圖3 三種改性瀝青的荷重－變形曲線Fig.3 Load-deformation curve of three kind of modified asphalt

3.4 變形恢復(fù)能力

按《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》(JTJ052－2000)中瀝青彈性恢復(fù)試驗方法用延度儀測試高黏彈瀝青的遲滯變形恢復(fù)能力(形狀記憶能力)。18℃時將試樣以5 cm/min速度拉伸至10 cm時停止，用剪刀將試樣從中間剪斷，取兩個半截回縮試樣輕輕捋直，測量試樣的殘留長度X。高黏彈瀝青在水中的變形恢復(fù)試驗見圖4。圖4(a)為18℃時拉伸至10 cm照片，圖4(b)為30 s后遲滯變形恢復(fù)情況。變形恢復(fù)率計算式為

圖4 變形恢復(fù)能力試驗照片F(xiàn)ig.4 Displacement restoring capacity test photos

式中:D為試樣變形恢復(fù)率;X為試樣殘留長度。

由試驗結(jié)果知，18℃時高黏彈瀝青變形恢復(fù)率為100%，而瀝青阻尼片材料為91%，膠粉瀝青為49%。主要因網(wǎng)絡(luò)間扯動變形較分子鏈間滑動更易恢復(fù)。

4 阻尼結(jié)構(gòu)設(shè)計

4.1 高黏彈瀝青阻尼墊外形設(shè)計

為更大程度提高系統(tǒng)的隔震性能，將瀝青設(shè)計為圓筒形大阻尼隔震墊，主要考慮:① 對圓柱狀隔震墊結(jié)構(gòu)，隨壓縮變形增加其剛度漸硬特征表現(xiàn)較明顯，而筒狀結(jié)構(gòu)則在一定程度上削弱此特性;② 隨隔震墊快速變形圓筒中心空氣會通過縫隙被排出或吸入，由于空氣黏滯特性，會增加隔震墊的阻尼性能;③ 端聯(lián)板可方便將隔震墊與結(jié)構(gòu)底板與房間地板連接，使隔震墊既能壓縮也能拉伸，從而增加單次震動能量消耗。

由于黏彈性阻尼材料損耗因子足夠大，其阻尼力足夠，因此對大阻尼隔震墊而言，阻尼結(jié)構(gòu)設(shè)計主要為剛度設(shè)計。

4.2 系統(tǒng)剛度設(shè)計與阻尼比預(yù)估

由于高黏彈瀝青易蠕變，需用與鋼彈簧并聯(lián)方式，主要起承重作用。試驗?zāi)Ｐ偷母粽鹣到y(tǒng)由4個阻尼墊與16個彈簧(單個鋼彈剛度12000 N/m)組成系統(tǒng)諧振頻率，采用高黏彈瀝青的動態(tài)復(fù)模量G*通過式(1)計算獲得。

系統(tǒng)配重400kg/m2、諧振頻率5 Hz時，可將阻尼墊尺寸設(shè)計成外徑20 cm，內(nèi)徑12 cm，高度13.5 cm。而系統(tǒng)阻尼比ξ由式(2)計算獲得。經(jīng)計算，系統(tǒng)諧振頻率約5 Hz，其中鋼彈簧占系統(tǒng)總剛度的8%，系統(tǒng)阻尼比約 0.2。

5 室內(nèi)沖擊試驗

室內(nèi)沖擊試驗在我所爆炸沖擊震動防護試驗室進行，試驗設(shè)備為爆炸沖擊震動模擬試驗臺，見圖5。試驗臺平面尺寸1.2 m ×1.7 m，最大承載力2 t，沖擊波形近似單次半正弦波。

圖5 爆炸沖擊震動模擬試驗臺Fig.5 Blast vibration simulation test bench

本文進行溫度10℃、18℃及25℃的室內(nèi)沖擊震動試驗，整個試驗?zāi)Ｐ蜑? m2，隔震原件共由4個瀝青阻尼墊(外徑20 cm，內(nèi)徑12 cm，高13.5 cm)與16個彈簧構(gòu)成，配重由上層鋼板提供，質(zhì)量400kg，與隔震原件通過螺桿緊密連接，見圖6。在沖擊臺及配重鋼板上分別均勻布設(shè)6個加速度傳感器，見圖7。試驗結(jié)果見表7。部分試驗的沖擊、響應(yīng)加速度時程曲線見圖8、圖9。

圖6 室內(nèi)沖擊震動試驗照片F(xiàn)ig.6 The impact vibration test indoor

圖7 加速度測點布置平面示意圖Fig.7 plane sketch of the arrangement of acceleration measuring point

表7 室內(nèi)沖擊震動試驗結(jié)果Tab.7 Shock vibration test results indoor

由圖8看出，室內(nèi)沖擊震動試驗結(jié)果與數(shù)值計算結(jié)果基本相同，即隔震系統(tǒng)諧振頻率為4～6 Hz，阻尼比為0.2～0.26，加速度隔震率為45% ～72%(主要受沖擊震動強度影響，沖擊震動強度越高隔震率越高，反之越低)。由此證明，本文阻尼墊設(shè)計方法具有一定正確性。而測量結(jié)果顯示，溫度較低時系統(tǒng)諧振頻率較高，阻尼比較低，與高黏彈瀝青不同時溫條件下具有不同的力學(xué)性質(zhì)有關(guān)。而表3中高黏彈瀝青在10℃ ～35℃、5.62 Hz內(nèi)的儲能模量范圍 0.28 ～1.95 MPa，低溫高頻時模量較高，高溫低頻時模量較低。由從震動響應(yīng)曲線看出，25℃時震動周次為3～4，10℃時震動周次為2，此因高黏彈瀝青阻尼墊阻尼比較高(普通隔震系統(tǒng)阻尼比為0.05～0.1)，能量消耗快，大幅減少震動周次，即減少工程內(nèi)部人員與設(shè)備的累積損傷。圖8(b)0.6 ～0.8 s與圖9(b)0.3 ～0.4 s時均出現(xiàn)滯后性響應(yīng)，可能由瀝青材料的黏彈性(即應(yīng)變滯后于應(yīng)力)引起。

圖8 25℃實測加速度時程曲線Fig.8 The measured acceleration time history curve at 25℃

圖9 10℃實測加速度時程曲線Fig.9 The measured acceleration time history curve at 10℃

6 結(jié)論

(1)針對地下工程遭受沖擊震動、地板隔震系統(tǒng)對阻尼材料低模量、高阻尼要求特點，通過瀝青高黏彈改性機理分析，采用線型SBS、芳烴油及氧化劑共混改性方法，制備溫敏性低、黏韌性好、彈性恢復(fù)率高、具有出相與相半互穿網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的高黏彈瀝青材料。

(2)通過阻尼結(jié)構(gòu)設(shè)計及室內(nèi)沖擊震動試驗等方法，成功研制出高黏彈瀝青圓筒式阻尼墊。該阻尼墊與鋼彈簧并聯(lián)用于地下工程沖擊隔離防護時，系統(tǒng)隔震率可達70%，阻尼比高達0.26，可大幅減少地板震動周次、降低工程內(nèi)部人機累積損傷。

［1］賀永勝.爆炸沖擊隔震重點研究方向探討［J］.防護工程，2008，30(5):66－69.HE Yong-sheng.Explosion shock isolation key research direction to explore ［J］.Protective Engineering，2008，30(5):66－69.

［2］謝官模.震動力學(xué)［M］.北京:國防工業(yè)出版社，2011:58－59.

［3］杜建國，馮進技，謝清糧，等.沖擊荷載下YGG型鋼絲繩隔振器耗能特性研究［J］.噪聲與振動控制，2011，31(2):107－114.DU Jian-guo，F(xiàn)ENG Jin-ji，XIE Qing-liang，et al.Study on energy dissipation characteristics of YGG steel wire rope shock isolator excited by shock loads［J］.Noise and Vibration Control，2011，31(2):107 －114.

［4］嚴(yán)東晉，李宣霖，丁娜娜，等.鋼絲繩隔震器剛度特性靜力試驗研究［J］.振動與沖擊，2007，26(5):145 －147.YAN Dong-jin，LI Xuan-lin，DING Na-na，et al.Wire rope vibration isolation device stiffness characteristics of the static experimental study［J］.Journal of Vibration and Shock，2007，26(5):145－147.

［5］姚雪群，徐從發(fā)，江曉敏.地基砂石墊層隔震的研究現(xiàn)狀和幾個有關(guān)問題［J］.四川建筑科學(xué)研究，2010，36(4):171－174.YAO Xue-qun，XU Cong-fa，JIANG Xiao-min.Foundation the research status of sand cushion isolation and several related problems［J］.Sichuan Building Science，2010，4(4):171－174.

［6］劉棣華.黏彈阻尼減振降噪應(yīng)用技術(shù)［M］.北京:宇航出版社，1990:220－225.

［7］黃瀟，朱宏平.地震作用下相鄰結(jié)構(gòu)間阻尼器的優(yōu)化參數(shù)研究［J］.振動與沖擊，2013，32(16):117－122.HUANG Xiao，ZHU Hong-ping.Optimum parameters of dampers interconnecting adjacent structures under earthquakes［J］.Journal of Vibration and Shock，2013，32(16):117－122.

［8］黃海生.改性瀝青隔震墊隔震性能的理論［D］.杭州:浙江大學(xué)，2004.

［9］孔憲明，張玉貞.高聚物與瀝青體系的IPN結(jié)構(gòu)［J］.武漢工業(yè)大學(xué)學(xué)報，2000，22(1):19－21.KONG Xian-ming，ZHANG Yu-zhen.IPN structure of polymer and asphalt system［J］，Journal wuhan university of technology，2000，22(1):19 －21.

［10］王仕峰，王迪珍.分散劑對SBS改性瀝青性能的影響［J］.合成橡膠工業(yè)，2000，23(6):374 －375.WANG Shi-feng，WANG Di-zhen.Effect of dispersion agents on properties of SBS modified asphalt［J］.China Synthetic Rubber Industry，2000，23(6):374 －375.