混凝土水力破拆機(jī)械臂有限元分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化

鄧三鵬，彭見輝，祁宇明，苗德華

（天津職業(yè)技術(shù)師范大學(xué) 機(jī)器人及智能裝備研究所，天津 300222）

混凝土水力破拆機(jī)械臂有限元分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化

鄧三鵬，彭見輝，祁宇明，苗德華

（天津職業(yè)技術(shù)師范大學(xué) 機(jī)器人及智能裝備研究所，天津 300222）

0 引言

混凝土水力破拆機(jī)器人是用超高壓水射流破拆受損混凝土，與傳統(tǒng)機(jī)械式接觸破拆相比，具有安全、高效、無污染、對鋼筋無損害等優(yōu)點(diǎn)，大大降低了工人勞動強(qiáng)度，在公路、隧道、橋梁、大壩、港口、礦山等混凝土維護(hù)工程中可廣泛應(yīng)用。美國、瑞典等國家水力破拆機(jī)器人研制較早，現(xiàn)在已廣泛應(yīng)用，目前國內(nèi)還是傳統(tǒng)的機(jī)械式破拆，但水力破拆是受損混凝土修復(fù)的發(fā)展趨勢，而國外產(chǎn)品價格昂貴、維護(hù)不便，因而研發(fā)國產(chǎn)水力破拆機(jī)器人有重要工程意義。

機(jī)械臂是混凝土水力破拆機(jī)器人的執(zhí)行機(jī)構(gòu)，對結(jié)構(gòu)的剛度、強(qiáng)度要求較高[1]。運(yùn)用ANSYS Workbench建立機(jī)械臂有限元模型，通過靜力學(xué)和模態(tài)分析，指出結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中薄弱部位并加以優(yōu)化，分析流程如圖1所示。

圖1 機(jī)械臂分析流程

1 有限元分析

1.1 建立有限元模型

按等效剛度原則，簡化機(jī)械臂結(jié)構(gòu)。將銷軸、螺栓連接簡化為面接觸；忽略螺紋和無應(yīng)力集中的圓角、倒角；刪除次要的孔、臺，等效分配其質(zhì)量；忽略液壓馬達(dá)、液壓缸及液壓管路，等效其配重。機(jī)械臂各關(guān)節(jié)至最大位置，在自重、負(fù)載作用下，所受載荷最大，是機(jī)械臂的極限工況，如圖2所示。

圖2 極限工況網(wǎng)格劃分

1.2 有限元仿真

1）零部件材料

滾輪、連桿和銷軸是45鋼，其密度為7830kg.m3，泊松比為0.29，彈性模量206GPa，噴嘴是人造紅寶石，密度為3500kg.m3，泊松比為0.07，彈性模量1100GPa，其余材料為Q235，密度為7850kg.m3，泊松比為0.3，彈性模量200GPa。

2）定義接觸和網(wǎng)格劃分

無相對移動的螺釘連接，用粘接接觸，如連接法蘭與伸縮臂、支架；有相對滑動但不分離的，用不分離接觸，如伸縮臂與伸縮套、滾輪與支撐架間；有相對滑動的，用有摩擦接觸，如滾軸與滾輪，摩擦系數(shù)為0.003。設(shè)置邊界條件，采用自動劃分網(wǎng)格，共197277個節(jié)點(diǎn)，117633個單元，如圖2所示。

3）添加約束與施加載荷

機(jī)械臂所受載荷復(fù)雜，包括自重、輸送管重、高壓水重，射流反作用力外和風(fēng)力載荷。其中，風(fēng)力影響很小，輸送管重、高壓水重遠(yuǎn)小于射流反作用力，均可忽略不計(jì)，故機(jī)械臂受力F如式(1)所示。

式中：F1為機(jī)械臂自重；

Kd為自重系數(shù)，一般取Kd=1.2；

F2為射流反作用力。

超高壓水為連續(xù)射流，噴嘴內(nèi)外壓力、流速不同，忽略出口截面高度差，由伯努利方程[2]，如式(2)所示，其中p1、p2為噴嘴內(nèi)外壓力，MPa；v1、v2為噴嘴內(nèi)外平均流速，m/s；1ρ、2ρ為噴嘴內(nèi)外射流密度，kg.m3。

應(yīng)用流體連續(xù)方程，如式(3)所示，噴嘴出口內(nèi)外兩點(diǎn)[3]。假定噴嘴出口為圓柱形，則A=πd2/4，且ρ1=ρ2=ρ，d為噴嘴截面直徑，m；A1、A2為噴嘴內(nèi)外截面面積，m2。

由式(2)和流體連續(xù)方程(3)可得：

代入式(4)，可計(jì)算出射流速度v2與噴嘴內(nèi)壓力p1間的關(guān)系式(5)：流量等于出口截面積乘以出口射流速度，則q與d、p1間關(guān)系[4]，如式(6)所示。對射流反作用力，應(yīng)用動量定理于噴嘴出口內(nèi)外兩點(diǎn)間[2]，如式(7)所示。

由力的相互作用，F(xiàn)2即射流反作用力，因m/Δt=ρq，經(jīng)推導(dǎo)，F(xiàn)2如式(8)所示。

射流壓力140MPa，流量為160L/min，射流反作用力F2=1406.5N，以均布力作用噴槍末端噴嘴；施加重力加速度，添加重力；采用固定約束立架底部四個安裝孔。

圖3 應(yīng)力、形變云圖

1.3 仿真結(jié)果分析

1）靜力學(xué)分析

機(jī)械臂在射流反作用力和自身重力影響下，應(yīng)力、應(yīng)變?nèi)鐖D3所示，滾輪與支撐架連接處有最大應(yīng)力180.99MPa，滾輪材料為45鋼，屈服極限為355MPa，一般材料最大許用應(yīng)力是其屈服極限的0.5～0.8[6]，可知滾輪處應(yīng)力較大，應(yīng)進(jìn)行優(yōu)化結(jié)構(gòu)。在噴槍末端有最大位移8.801mm，接近工程中所允許最大值，需提高變形較大結(jié)構(gòu)的剛度。

表1 前4階固有頻率

2）模態(tài)分析

對機(jī)械結(jié)構(gòu)響應(yīng)影響較大的一般為低階模態(tài)[6]，本文著重分析機(jī)械臂前4階模態(tài)，如表1所示，前4階振型云圖如圖4所示。

圖4 前4階振型圖

分析可知：1階振型圖中，支架、托板和支撐架扭轉(zhuǎn)變形，繞Y轉(zhuǎn)動，最大位移4.736mm，在噴槍末端、支撐架左端；2階振型圖中，連接法蘭、托板彎曲變形，支撐架扭轉(zhuǎn)變形，繞X軸擺動，最大位移5.022mm，在噴槍末端；3階振型圖中，支撐架、托板扭轉(zhuǎn)變形，伸縮臂彎曲變形，繞Z軸轉(zhuǎn)動，最大位移4.91mm，在支撐架右端；4階振型圖中，支撐架、托板彎曲變形，結(jié)構(gòu)繞X軸擺動，在噴槍末端有最大位移9.66mm。

機(jī)械臂為液壓驅(qū)動，其一階固有頻率與液壓脈動頻率接近，易振動，應(yīng)提高整體剛度和一階固有頻率，降低、改善應(yīng)力分布。

2 機(jī)械臂結(jié)構(gòu)優(yōu)化與分析

2.1 結(jié)構(gòu)優(yōu)化

根據(jù)分析結(jié)果，提高變形較大結(jié)構(gòu)剛度，并在關(guān)鍵處增加質(zhì)量。

1）支架、連接法蘭剛度小，易變形，增加兩者壁厚，并在支架易變形處設(shè)置加強(qiáng)筋。

2）滾輪與支撐架連接處應(yīng)力較大，優(yōu)化并加厚滾輪和支撐架結(jié)構(gòu)。

3）托板剛度不足，在背面設(shè)置加強(qiáng)筋并增加壁厚，避免扭轉(zhuǎn)變形。

托板、滾輪與支撐架優(yōu)化后如圖5和圖6所示。

圖5 滾輪與支撐架結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后

圖6 托板結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后

圖7 優(yōu)化后應(yīng)力、應(yīng)變云圖

圖8 優(yōu)化后前4階振興圖

2.2 優(yōu)化分析

優(yōu)化后最大應(yīng)力82.14MPa、最大位移3.416mm，明顯降低，如圖7所示。前4階頻率對比，如表2所示，其中一階固有頻率提高至14.324Hz，避開了外界激振頻率，提高36.7%；優(yōu)化后前4階振型云圖，如圖8所示，前4階頻率增加明顯，整體剛度明顯提高。

表2 優(yōu)化前后前4階頻率對照

3 結(jié)論

通過對建立的機(jī)械臂有限元模型，進(jìn)行仿真分析，指出機(jī)械臂結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的薄弱部位，并對變形較大結(jié)構(gòu)提出優(yōu)化方案。

通過優(yōu)化，機(jī)械臂剛度、強(qiáng)度得到提高，應(yīng)力、形變明顯降低，一階固有頻率提高36.7%，有效避免作業(yè)中的共振現(xiàn)象，同時模態(tài)分析為抑制機(jī)械臂振動提供了重要參考。

[1]祁宇明,鄧三鵬,王仲民,等.坍塌現(xiàn)場高壓水射流破拆機(jī)器人系統(tǒng)研究[J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,2013,(6):209-211.

[2]王常斌,王敏,等.基于CFD的自進(jìn)式噴嘴參數(shù)優(yōu)化[J].石油鉆采工藝,2013,(1):108-111.

[3]王圣磊.混合式磨料射流清洗試驗(yàn)及參數(shù)匹配研究[D].東營:中國石油大學(xué),2009:26-35.

[4]薛勝雄,等.高壓水射流技術(shù)工程[M].合肥:合肥工業(yè)大學(xué)出版社.2006:34-36,672-673.

[5]袁振清,等.化學(xué)發(fā)光免疫分析儀機(jī)械臂設(shè)計(jì)與有限元分析[J].制造業(yè)自動化,2015,01:142-147.

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Finite element analysis and structural optimization of concrete hydraulic dismantling manipulator

DENG San-peng, PENG Jian-hui, QI Yu-ming, MIAO De-hua

以混凝土水力破拆機(jī)械臂為研究目標(biāo)，運(yùn)用SOLIDWORKS和ANSYS WORKBENCH對機(jī)械臂進(jìn)行有限元仿真分析，研究機(jī)械臂的振動特性，指出結(jié)構(gòu)中薄弱部位，并提出優(yōu)化方案，比較優(yōu)化前后應(yīng)力、形變云圖和模態(tài)振型圖，結(jié)果表明：機(jī)械臂的整體剛度、強(qiáng)度得到提高，應(yīng)力、形變明顯降低，同時機(jī)械臂的一階固有頻率提高明顯，有效避免了破拆作業(yè)中共振現(xiàn)象的發(fā)生，同時模態(tài)分析結(jié)果為抑制機(jī)械臂振動提供了參考依據(jù)。

水力破拆；靜力學(xué)分析；模態(tài)分析；結(jié)構(gòu)優(yōu)化

鄧三鵬（1978 -），男，副教授，工學(xué)博士，研究方向?yàn)樘胤N機(jī)器人系統(tǒng)及應(yīng)用。

TH13

A

1009-0134(2015)12(上)-0061-03

10.3969/j.issn.1009-0134.2015.23.17

2015-07-11

國家科技支撐計(jì)劃課題（2015BAK06B04）；天津市科技支撐計(jì)劃重點(diǎn)項(xiàng)目（14ZCZDSF00022；13ZCZDGX01500）