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    耦聯(lián)劑-水泥乳化瀝青混合料的成型方法及抗壓強度研究*

    2015-04-18 08:03:16李元元李闖民
    關(guān)鍵詞:耦聯(lián)馬歇爾空隙

    李元元 李闖民 劉 安

    (長沙理工大學(xué)交通運輸工程學(xué)院 長沙 410004)

    0 引 言

    路面工程中運用最多的2種材料即為瀝青混凝土和水泥混凝土,兩者各有優(yōu)缺點,瀝青混凝土高溫變軟、施工過程污染環(huán)境,水泥混凝土接縫不易布置.水泥乳化瀝青混合料的提出,得益了兩者性能的優(yōu)點,早期強度高、開放交通快,且施工方便、快捷、全時.但水泥乳化瀝青的膠凝材料包括有機的乳化瀝青和無機的水泥[1],如何保證2種膠凝材料之間,以及膠凝材料與集料的良好粘附至關(guān)重要.研究表明[2],良好的膠凝材料-集料界面結(jié)構(gòu),能夠改善水泥乳化瀝青混凝土的路用性能.界面改性劑耦聯(lián)劑,其分子存在親無機和親有機兩種基團[3],耦聯(lián)劑的添加能夠在集料、礦粉和水泥凈漿表面形成一層偶聯(lián)層[4-8],使其表面“有機化”,增強親油性,降低親水性[9-10],從而增強與有機高分子(乳化瀝青)的黏結(jié).

    文中分別采用常溫和高溫養(yǎng)生48h的馬歇爾試件的馬歇爾穩(wěn)定度試驗評定水泥乳化瀝青混合料的早期和后期馬歇爾力學(xué)性能,并測定常溫養(yǎng)生7d的旋轉(zhuǎn)壓實試件的單軸抗壓強度.通過正交試驗方法,分析耦聯(lián)劑用量、瀝青用量及水泥摻量對馬歇爾試件早期、后期馬歇爾力學(xué)指標以及旋轉(zhuǎn)壓實成型試件(常溫7d養(yǎng)生)的單軸抗壓強度的影響情況,重點分析耦聯(lián)劑用量的影響.對比馬歇爾試驗和單軸抗壓強度試驗結(jié)果,綜合考慮混合料的高溫、低溫性能及經(jīng)濟性,推薦添加耦聯(lián)劑的水泥乳化瀝青混合料的原材料(耦聯(lián)劑、乳化瀝青及水泥)的適宜摻量.并對比旋轉(zhuǎn)壓實1次成型試件和2次擊實成型馬歇爾試件的空隙率,驗證2次擊實能否使試件更加密實.從而確定添加耦聯(lián)劑的水泥乳化瀝青混合料原材料的適宜摻量和馬歇爾試驗力學(xué)參數(shù)和單軸抗壓強度的變化規(guī)律,并確定是否有必要采用2次擊實成型.

    1 原材料及原材料試驗

    試驗用耦聯(lián)劑為KH-550硅烷耦聯(lián)劑.乳化瀝青為陽離子乳化瀝青,依據(jù)JTG E20-2011 T0658試驗確定為慢裂型.乳化瀝青(或蒸發(fā)殘留物)技術(shù)指標見表1.由于火山灰水泥與普通硅酸鹽水泥相比,不利于乳化瀝青的破乳[11],本次選用普通硅酸鹽水泥,初凝時間140min.集料的技術(shù)指標均符合規(guī)范要求,則不一一列舉.

    表1 膠結(jié)料技術(shù)指標

    2 配合比下交試驗設(shè)計

    集料共分為9.5~19,4.75~9.5mm和0~4.75mm 3檔,配合比為9.5~19mm∶4.75~9.5mm∶0~4.75mm∶礦粉=23∶27∶48∶2,合成級配見表2.乳化瀝青、水泥及耦聯(lián)劑的用量選擇4個水平,實驗方案采用正交法設(shè)計,見表3.表3中的百分比均為與集料總質(zhì)量的比值,乳化瀝青油石比為瀝青乳液(包括乳液中的水)與集料總質(zhì)量的比值,表中的耦聯(lián)劑實際為m(耦聯(lián)劑)∶m(水)=1∶3的耦聯(lián)劑水溶液.

    表2 礦料合成級配

    表3 正交試驗設(shè)計L16(43)

    3 拌和、擊實與養(yǎng)生

    為保證混合料充分拌和,特制定混合料拌和步驟:將礦料投入拌和機干拌60s;然后加入水泥和礦粉,拌和60s,防止粉狀的水泥和礦粉遇液體的瀝青和耦聯(lián)劑后成漿不易分散;最后加入乳化瀝青和耦聯(lián)劑拌和60s;總體拌和時間共180s.

    乳化瀝青混合料需經(jīng)過瀝青破乳與水分離、瀝青與集料粘附和水分蒸發(fā)的過程,在此過程需經(jīng)過交通荷載的補充壓實和自然環(huán)境作用,形成最終強度.為了模擬該過程,特將馬歇爾試件雙面75次擊實過程分2次完成,即先雙面擊實50次,養(yǎng)生4h后再擊實剩余25次.2次擊實時間間隔選擇4h,主要是考慮到水泥的初凝時間.本次試驗用水泥為普通硅酸鹽水泥,試驗確定初凝時間為140min,為防止將已經(jīng)形成初期強度的水泥石再次擊碎,2次擊實間隔時間理論上應(yīng)小于初凝時間,但是試驗過程發(fā)現(xiàn)僅間隔2h擊實時確實仍有較多液體流出,擊實效果不佳,故綜合考慮將2次擊實時間間隔設(shè)定為4h.

    馬歇爾試件養(yǎng)生分為2種方式:常溫養(yǎng)生;高溫養(yǎng)生.每組試驗成型6個試件,3個用于常溫養(yǎng)生,3個用于高溫養(yǎng)生.常溫養(yǎng)生將試件至于25℃室溫,模內(nèi)養(yǎng)生24h后脫模,模外繼續(xù)養(yǎng)生24 h;由于環(huán)境溫度高于60℃后,將會阻礙水泥的水化過程[12],本次試驗將高溫養(yǎng)護溫度設(shè)定為60℃,模內(nèi)養(yǎng)生47~48h后脫模,冷卻至室溫.

    用于測定單軸抗壓強度的試件,采用旋轉(zhuǎn)壓實儀成型100mm×100mm的圓柱體試件,每組混合料成型3個試件,旋壓次數(shù)100次,1次旋壓完成.模內(nèi)常溫養(yǎng)生1d,模外常溫養(yǎng)生6d.

    4 馬歇爾力學(xué)指標及空隙率分析

    按照JTG E20-2011T0709的方法進行馬歇爾實驗,其中常溫組試驗溫度為25℃,高溫組試驗溫度為60℃,馬歇爾試驗結(jié)果見表4.馬歇爾試件空隙率采用表干法測得.常溫組試件主要用于確定水泥乳化瀝青混合料早期性能,高溫組試件主要用于模擬混合料鋪筑于現(xiàn)場后,經(jīng)過近一個月的自然環(huán)境、車輛補充壓實作用,內(nèi)部水分基本散失、混合料呈密實狀態(tài),定義為后期性能.

    計算各因素的極差,結(jié)果見表5.繪制乳化瀝青用量、水泥摻量和耦聯(lián)劑用量與馬歇爾力學(xué)參數(shù)和空隙率的關(guān)系圖,見圖1~6.

    表5的極差數(shù)據(jù)知,對常溫組馬歇爾試件的MS,F(xiàn)L和空隙率影響最大的因素分別為乳化瀝青用量、水泥摻量和耦聯(lián)劑用量;對高溫組馬歇爾試件的MS,F(xiàn)L和空隙率影響最大的因素分別為乳化瀝青用量、水泥摻量和乳化瀝青用量.

    表4 常溫及高溫組馬歇爾力學(xué)指標及空隙率

    圖1 乳化瀝青用量對馬歇爾力學(xué)參數(shù)和空隙率的影響(常溫)

    由圖1可見,隨著乳化瀝青含量的增加,MS穩(wěn)定度呈降低趨勢,降幅較大,8%乳化瀝青含量與6%相比,降低41.9%.原因是隨著乳化瀝青的增加導(dǎo)致試件含水率增大、自由瀝青含量增加,經(jīng)48h常溫養(yǎng)生后仍有較多水分殘留,影響了試件早期強度的形成.但8%乳化瀝青含量對應(yīng)的最小MS也比規(guī)范推薦值3kN[13]要大,6%對應(yīng)的最大MS超過了推薦值2倍,表明此時已有足夠的強度予以開放交通.而FL受乳化瀝青用量的影響較小,僅有小幅增大,在5.973~7.334mm變化.空隙率隨乳化瀝青用量的影響也較小,最大值與最小值僅相差0.06%.

    圖2 水泥摻量對馬歇爾力學(xué)參數(shù)和空隙率的影響(常溫)

    圖3 耦聯(lián)劑用量對馬歇爾力學(xué)參數(shù)和空隙率的影響(常溫)

    由圖2可見,隨著水泥摻量的增加MS單調(diào)遞增,4%的水泥摻量與1%用量相比MS增長60%,表明水泥的添加對乳化瀝青混合料早期強度的提高有著絕對的優(yōu)勢,試件早期MS均遠大于3kN,平均每添加1%的水泥MS增大約0.85 kN.空隙率隨水泥摻量的變化,差異不大,最大值與最小值僅相差0.07%.同時由表5知對常溫試件FL影響最大的因素為水泥摻量,水泥摻量的變化使得流值最大值與最小值相差1.76mm,相差不大,說明水泥乳化瀝青混合料常溫組FL的變化均不顯著.

    表5 正交試驗MS,F(xiàn)L和空隙率影響因素的極差

    由圖3可見,隨著耦聯(lián)劑用量的而增大,MS呈降低趨勢,原因是常溫養(yǎng)生試件48h后進行馬歇爾穩(wěn)定度試驗時,試件內(nèi)部的水分并沒有散失完全,耦聯(lián)劑的添加增加了總的液體含量,故對試件早期強度的提高沒有明顯優(yōu)勢.隨著耦聯(lián)劑用量的變化FL和空隙率的變化不顯著,最大值最小值分別相差僅為1.435mm,0.13%.雖然圖中看起來空隙的波動較大,原因是空隙率坐標Y軸的分度值很小,為0.02%,所以很小的變化反映在圖上就較明顯.

    由圖1~6的空隙率數(shù)據(jù),可見圖1~3的常溫組空隙率范圍(平均值2.28%)分別為2.25%~2.31%,2.25%~2.32%和2.24%~2.37%,圖4~6的高溫組空隙率范圍(平均值2.16%)分別為2.12%~2.17%,2.15%~2.18%和2.15%~2.17%,空隙率都不大,且試件密實,空隙較穩(wěn)定、波動不大,說明采用2次擊實的方法能夠確?;旌狭铣擅軐崰顟B(tài).且常溫組試件空隙率均大于高溫組試件空隙率,平均值相差0.12%,原因是高溫養(yǎng)生的試件,在第1次與第2次擊實的間隔時間內(nèi),高溫養(yǎng)生的時間水分散失更多,2次擊實后也更密實.

    綜合以上分析結(jié)果,考慮到瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性、低溫性能及疲勞性能、經(jīng)濟性,推薦瀝青用量為7~8%,水泥摻量為2~3%;耦聯(lián)劑用量為4%.

    圖4 乳化瀝青用量對馬歇爾力學(xué)參數(shù)和空隙率的影響(高溫)

    圖5 水泥摻量對馬歇爾力學(xué)參數(shù)和空隙率的影響(高溫)

    圖6 耦聯(lián)劑用量對馬歇爾力學(xué)參數(shù)和空隙率的影響(高溫)

    5 單軸抗壓強度及空隙率分析

    進行單軸試驗的目的是,驗證耦聯(lián)劑的添加對水泥乳化瀝青混合料7d單軸抗壓強度的影響;并驗證2次擊實成型試件與1次旋壓成型試件的空隙率情況有無差異,從而確定有無必要采用2次擊實方法;最后以單軸抗壓強度為目標,推薦最優(yōu)配合比方案,與馬歇爾試驗確定的最優(yōu)方案進行比較,最總確定添加耦聯(lián)劑的水泥乳化瀝青混合料配合比設(shè)計方案.

    單軸抗壓強度試驗,按照JTG E20-2011 T0713的方法,20℃下以2mm/min的加載速率測定單軸抗壓強度,試驗結(jié)果見表6.各因素的極差見表7.繪制各影響因素與單軸抗壓強度和空隙率關(guān)系圖,見圖7~9.

    表6 旋轉(zhuǎn)壓實成型試件空隙率及單軸抗壓強度

    表7 正交試驗單軸抗壓強度和空隙率影響因素極差

    表7極差數(shù)據(jù)知,對旋轉(zhuǎn)壓實成型試件的單軸抗壓強度、空隙率影響最大的因素分別為乳化瀝青用量、水泥摻量.

    圖7 乳化瀝青用量對旋壓成型試件的單軸抗壓強度和空隙率影響

    圖8 水泥摻量對旋壓成型試件的單軸抗壓強度和空隙率影響

    由圖7~9知,旋轉(zhuǎn)壓實依次成型的試件空隙率均較大,平均值為5.87%,而采用二次擊實的馬歇爾試件常溫組和高溫組空隙率平均值分別為2.28%,2.16%.原因是,與2次擊實方法相比,旋

    轉(zhuǎn)壓實成型試件內(nèi)部人殘留有較多水分,待水分散失后,則表現(xiàn)為殘余空隙較大.表明,采用2次擊實能夠較好的模擬混合料鋪筑現(xiàn)場后的水分散失過程中仍接受車輛的補充壓實過程.

    總結(jié)單軸抗壓強度試驗,推薦添加耦聯(lián)劑的水泥乳化瀝青混合料原材料適宜摻量為:乳化瀝青7%~8%,水泥2%~3%,耦聯(lián)劑水溶液為4%,此方案與馬歇爾試驗確定的適宜摻量一致.

    圖9 耦聯(lián)劑用量對旋壓成型試件的單軸抗壓強度和空隙率影響

    6 結(jié) 論

    1)隨著耦聯(lián)劑用量的而增大,常溫組馬歇爾試件MS呈降低趨勢,原因是常溫養(yǎng)生試件48h后進行馬歇爾穩(wěn)定度試驗時,試件內(nèi)部的水分并沒有散失完全,耦聯(lián)劑的添加增加了總的液體含量,故對試件早期強度的提高沒有明顯優(yōu)勢.

    2)高溫組常溫組馬歇爾試件MS均在6kN以上,耦聯(lián)劑含量在2~4%范圍內(nèi)時,MS呈增大趨勢,4%對應(yīng)的MS比2%增加19.1%,當(dāng)用量大于4%后,MS則開始降低.

    3)常溫組馬歇爾試件空隙率均大于高溫組,平均值相差0.12%,原因是高溫養(yǎng)生的試件,在第1次與第2次擊實的間隔時間內(nèi),高溫養(yǎng)生的時間水分散失更多,2次擊實后也更密實.

    4)隨著耦聯(lián)劑用量的增加,同高溫組的MS趨勢相同,單軸抗壓強度呈先增大后降低的趨勢,原因為適量的耦聯(lián)劑用量,能夠改善有機膠結(jié)料瀝青同無機膠結(jié)料和集料的界面接觸條件,增強了單軸抗壓強度;過量的耦聯(lián)劑在混合料內(nèi)部發(fā)生了凝聚現(xiàn)象,隨著乳化瀝青的破乳,凝聚物吸水膨脹,導(dǎo)致抗壓強度降低.

    5)與2次擊實方法相比,旋轉(zhuǎn)壓實成型試件內(nèi)部人殘留有較多水分,待水分散失后,則表現(xiàn)為殘余空隙較大.表明采用2次擊實能夠較好的模擬混合料鋪筑現(xiàn)場后的水分散失過程中仍接受車輛的補充壓實過程.

    6)單軸抗壓強度試驗確定的原材料適宜摻量為:乳化瀝青7%~8%,水泥2%~3%,耦聯(lián)劑水溶液4%,與馬歇爾試驗確定的適宜摻量一致.

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