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    高層轉(zhuǎn)運(yùn)站結(jié)構(gòu)的動(dòng)力分析及振動(dòng)控制研究

    2015-01-24 02:03:56薛建陽(yáng)閆春生
    關(guān)鍵詞:通廊轉(zhuǎn)運(yùn)站參考點(diǎn)

    薛建陽(yáng),翟 磊 ,閆春生

    (西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院,陜西 西安 710055)

    1 結(jié)構(gòu)水平振動(dòng)控制方法

    對(duì)于普通鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu),控制其水平振動(dòng)和位移的方法主要是提高結(jié)構(gòu)本身的抗側(cè)剛度.常用的加固方案有以下兩種:

    (1)增設(shè)鋼支撐:鋼支撐宜采用雙角鋼交叉支撐,通過(guò)鋼板套箍與原框架構(gòu)件可靠連接.鋼支撐布置如圖1(a)所示.

    (2)加設(shè)鋼筋混凝土“門(mén)式”剪力墻:考慮轉(zhuǎn)運(yùn)站與通廊接口布置、機(jī)器設(shè)備吊裝和底部交通需要,將加設(shè)剪力墻立面做成“門(mén)”形,中部適當(dāng)開(kāi)設(shè)洞口,并與原框架采用錨筋或現(xiàn)澆鋼筋混凝土套連接,形成框架—剪力墻結(jié)構(gòu).剪力墻立面布置如圖1(b)所示.

    2 高層轉(zhuǎn)運(yùn)站振動(dòng)控制的力學(xué)模型與響應(yīng)分析

    2.1 力學(xué)模型的建立

    某高層轉(zhuǎn)運(yùn)站為四柱十層的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu),轉(zhuǎn)載區(qū)域?yàn)榫艑印⑹畬?,轉(zhuǎn)載方向?yàn)?0°.框架開(kāi)間、進(jìn)深均為9.0 m,結(jié)構(gòu)總高度為50 m,采用變截面框架柱,0~29.1 m以下為900 mm×900 mm,29.1~49.5 m變?yōu)闉?00 mm×700 mm.標(biāo)高34.1 m以下為無(wú)圍護(hù)墻的敞開(kāi)式框架結(jié)構(gòu),布置204輸送機(jī)機(jī)頭及動(dòng)力設(shè)備于標(biāo)高42.4 m平臺(tái)處,布置205輸送機(jī)機(jī)尾于標(biāo)高39.1 m平臺(tái)處.轉(zhuǎn)運(yùn)站剖面、計(jì)算模型分別如圖2(a)、2(b)所示.

    圖2 高層轉(zhuǎn)運(yùn)站原結(jié)構(gòu)及兩種加固方案計(jì)算模型Fig. 2 The original structure and computing models of two strengthening scheme

    利用有限元軟件 ETABS對(duì)此高層轉(zhuǎn)運(yùn)站進(jìn)行了建模計(jì)算分析,混凝土和鋼材均采用線彈性、各向同性材料模型,梁、柱均采用空間beam單元,剪力墻采用wall單元,樓板單元選用可直接將樓面荷載傳遞到與之相連的梁上的膜單元(Membrane),膜厚度采用樓板厚度設(shè)計(jì)值,邊梁剛度放大系數(shù)為1.0,中梁剛度放大系數(shù)為1.5.由于204輸送機(jī)所在通廊與轉(zhuǎn)運(yùn)站相接處有2個(gè)支承點(diǎn),考慮通廊對(duì)高層轉(zhuǎn)運(yùn)站的水平支撐作用,建立力學(xué)模型計(jì)算分析時(shí),將鋼桁架通廊簡(jiǎn)化為兩個(gè)Y方向的彈簧支座布置在轉(zhuǎn)運(yùn)站結(jié)構(gòu)計(jì)算模型的相應(yīng)位置;同理,對(duì)205雙機(jī)所在通廊在X方向上做同樣的處理.水平激振力作用位置按滾筒支架基礎(chǔ)的錨固螺栓位置以點(diǎn)荷載形式平均分配確定,作用點(diǎn)位置分布如圖3所示.

    圖3 簡(jiǎn)化彈簧支座布置示意圖Fig. 3 The schematic drawing of simplified spring support

    2.2 結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性

    截取前5階振型,采用Ritz(LDR)向量分析法進(jìn)行模態(tài)分析.按“不考慮通廊水平支撐作用”和“考慮通廊水平支撐作用” 兩種工況進(jìn)行.各工況下結(jié)構(gòu)模態(tài)頻率的計(jì)算結(jié)果如表1所示.

    表1 各振型模態(tài)頻率的改變情況Tab.1 The changes of modal frequency

    可以看出:不考慮通廊水平支撐作用時(shí),由于縱橫向柱距相等、構(gòu)件截面尺寸相等,結(jié)構(gòu)前兩階平動(dòng)振型對(duì)應(yīng)的自振頻率基本相等;考慮通廊水平支撐作用后,增加了結(jié)構(gòu)整體的側(cè)向剛度,同時(shí)縮短了結(jié)構(gòu)的自振周期,提高了結(jié)構(gòu)的自振頻率.

    2.3 結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)分析

    分析類(lèi)型采用線性時(shí)程分析;指定振型阻尼比為0.05;荷載工況為穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)機(jī)頭皮帶及機(jī)尾皮帶對(duì)轉(zhuǎn)運(yùn)站結(jié)構(gòu)的水平拉力幅值:機(jī)頭 RY=400 kN、機(jī)尾RX=50 kN;時(shí)程函數(shù)為正弦函數(shù);作用周期數(shù)為5;頻率間隔0.05 Hz;頻率范圍0.50~5.00 Hz(包含了原結(jié)構(gòu)前10階自振頻率、水平振動(dòng)頻率測(cè)試值0.98~1.12 Hz和低頻動(dòng)力設(shè)備的振動(dòng)頻率).為明確兩個(gè)方向皮帶張力各自對(duì)轉(zhuǎn)運(yùn)站結(jié)構(gòu)的影響,以下分析將兩個(gè)方向的皮帶張力分別獨(dú)立施加,從而得到兩種工況下結(jié)構(gòu)水平振動(dòng)響應(yīng).各層參數(shù)的參考點(diǎn)為2軸與A軸的交點(diǎn).

    考慮通廊水平支撐作用對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)的影響程度,分析過(guò)程分別建立兩種計(jì)算模型,即“模型一”(不考慮通廊水平支撐作用)和“模型二”(考慮通廊水平支撐作用).提取第10層的參考點(diǎn)在激振力作用方向上的頻率―位移曲線,如圖4、5所示.其中DYn表示機(jī)頭皮帶張力(RY)作用下第n層參考點(diǎn)Y方向位移,DXn表示機(jī)尾皮帶張力(RX)作用下第n層參考點(diǎn)X方向位移.

    圖4 原結(jié)構(gòu)模型及兩種加固方案各參考點(diǎn)頻率―位移曲線 (不考慮通廊水平支撐作用)Fig. 4 The frequency-displacement curve of reference points of original structure and strengthening schemes

    圖5 原結(jié)構(gòu)模型及兩種加固方案各參考點(diǎn)頻率―位移曲線 (考慮通廊水平支撐作用)Fig. 5 The frequency-displacement curve of reference points of original structure and strengthening schemes

    有限元模擬結(jié)果表明,考慮通廊作用時(shí),可以明顯縮短高層轉(zhuǎn)運(yùn)站的自振周期,提高其自振頻率,整體剛度明顯提高.在不考慮通廊水平支撐作用時(shí),結(jié)構(gòu)剛度沿豎向均勻分布,各層參考點(diǎn)頻率―位移曲線峰值均對(duì)應(yīng)相同的頻率,且X、Y兩個(gè)方向均只在第一階頻率處有共振現(xiàn)象,表明高層轉(zhuǎn)運(yùn)站結(jié)構(gòu)和其他高聳柔性結(jié)構(gòu)一樣,側(cè)向水平振動(dòng)受低頻激振力影響顯著.采用鋼支撐加固和鋼筋混凝土剪力墻加固兩種加固方案后,峰值點(diǎn)位移顯著降低,結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度明顯提高,共振頻率相應(yīng)增加.

    考慮通廊水平支撐作用時(shí)對(duì)各工況下的結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性和動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行了比較.基本自振頻率比較,如表2所示.水平振動(dòng)位移峰值比較,如表3、表4所示.圖6和圖7表示考慮通廊水平支撐作用時(shí),0.5~5.0 Hz頻段簡(jiǎn)諧水平激振力作用下結(jié)構(gòu)在Y方向和X方向的共振頻率及相應(yīng)各參考點(diǎn)的位移幅值.

    通過(guò)比較可以看出:

    (1)對(duì)于高層轉(zhuǎn)運(yùn)站結(jié)構(gòu),通廊的水平支撐作用在結(jié)構(gòu)水平振動(dòng)控制中起到了重要作用,如表2~表4所示.但由于轉(zhuǎn)運(yùn)站結(jié)構(gòu)自身剛度相對(duì)較小,局部水平約束使得結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度沿豎直方向呈現(xiàn)不均勻變化,且結(jié)構(gòu)自身剛度愈小,這種不均勻性體現(xiàn)越明顯.表現(xiàn)為水平力作用下結(jié)構(gòu)側(cè)向變形不均勻,各樓層參考點(diǎn)的峰值位移對(duì)應(yīng)激振頻率不統(tǒng)一,在計(jì)算頻段(0.5~5.0 Hz)內(nèi)的發(fā)生多個(gè)頻率點(diǎn)共振現(xiàn)象,如圖6(a)和圖7(a)所示.

    (2)采用鋼支撐加固方案:在X方向上,考慮到高層轉(zhuǎn)運(yùn)站與通廊接口設(shè)置和設(shè)備吊裝需要,在頂層A軸、B軸(X方向)柱間未布置支撐,鋼支撐不均勻的設(shè)置使結(jié)構(gòu)在 X方向上各層的共振頻率仍有離散現(xiàn)象,但離散程度明顯減弱,如圖6(b)所示;在Y方向上,鋼支撐設(shè)置均勻,結(jié)構(gòu)整體剛度的提高使得局部水平約束對(duì)結(jié)構(gòu)局部剛度的改變程度減弱,表現(xiàn)為各參考點(diǎn)有統(tǒng)一的共振頻率,且加固后結(jié)構(gòu)在水平力作用下的側(cè)向變形趨于均勻,如圖7(b)所示.

    (3)采用剪力墻加固方案:由于高層轉(zhuǎn)運(yùn)站結(jié)構(gòu)整體剛度的提高使得局部水平約束對(duì)結(jié)構(gòu)局部樓層抗側(cè)剛度的改變程度大幅降低.表現(xiàn)為各樓層具有統(tǒng)一的共振頻率,且在計(jì)算頻段(0.5~5.0 Hz)內(nèi)的各層只在一個(gè)頻率點(diǎn)發(fā)生共振現(xiàn)象.同時(shí),由于剪力墻設(shè)置均勻?qū)ΨQ(chēng),加固后高層轉(zhuǎn)運(yùn)站在水平力作用下側(cè)向變形較均勻,如圖6(c)和圖7(c)所示.所以建議優(yōu)先選用鋼筋混凝土剪力墻加固方案.

    表2 各工況下結(jié)構(gòu)基本自振頻率計(jì)算結(jié)果對(duì)比Tab.2 Comparison of vibration frequencies under various operating conditions

    表3 各工況下Y向水平振動(dòng)位移峰值比較Tab.3 Comparison of horizontal displacements in Y direction under various operating conditions

    表4 各工況下X向水平振動(dòng)位移峰值比較Tab.4 Comparison of horizontal displacements in X direction under various operating conditions

    圖6 RY作用下Y方向的共振頻率及參考點(diǎn)位移幅值(水平力標(biāo)高42.400 m)Fig.6 The resonant frequency and displacement amplitude of reference points under RY force in Y direction

    3 結(jié)論

    (1)通廊對(duì)提高高層轉(zhuǎn)運(yùn)站結(jié)構(gòu)整體剛度效果顯著.基于此,為確保通廊縱向有足夠的抗側(cè)剛度,建議與高層轉(zhuǎn)運(yùn)站相鄰的第一榀通廊支架做成剛性固定支架;同時(shí),可適當(dāng)減小一跨通廊的跨度,以提高通廊自身的縱向剛度.

    (2)不考慮鋼桁架通廊對(duì)轉(zhuǎn)運(yùn)站的水平支撐作用時(shí),結(jié)構(gòu)僅在基本頻率處發(fā)生明顯的低頻共振現(xiàn)象,且共振區(qū)位移幅頻曲線波峰陡峭,之后,隨激振力頻率的增加結(jié)構(gòu)位移響應(yīng)逐漸減弱,表明轉(zhuǎn)運(yùn)站結(jié)構(gòu)和其他高聳柔性結(jié)構(gòu)一樣,其側(cè)向水平振動(dòng)僅受低頻激振力影響顯著.

    (3)在原鋼筋混凝土框架柱間增設(shè)鋼筋混凝土剪力墻或交叉鋼支撐,都可減小結(jié)構(gòu)水平側(cè)移,有效提高高層轉(zhuǎn)運(yùn)站的整體剛度.對(duì)于高層轉(zhuǎn)運(yùn)站,鋼支撐自身剛度相對(duì)較低,不易保證鋼板套箍與原結(jié)構(gòu)構(gòu)件連接的緊密性和牢固性,相比增設(shè)剪力墻方案,其更適合作為一種臨時(shí)加固方法.

    (4)采用剪力墻加固方案:由于高層轉(zhuǎn)運(yùn)站結(jié)構(gòu)整體剛度的提高使得局部水平約束對(duì)結(jié)構(gòu)局部樓層抗側(cè)剛度的改變程度大幅降低,同時(shí)還可以實(shí)現(xiàn)新增結(jié)構(gòu)構(gòu)件與原結(jié)構(gòu)在荷載作用下的協(xié)同工作,起到了真正減振作用,建議優(yōu)先選用鋼筋混凝土“門(mén)式”剪力墻加固方案.

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