勝坨油田二區(qū)自發(fā)乳化驅(qū)油體系性能

史勝龍，王業(yè)飛，汪廬山，靳彥欣，王 濤，杜鵬飛

（1.中國石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院，山東 青島 266580； 2.中國石化勝利油田分公司 采油工藝研究院，山東 東營 257000； 3.中國石油遼河油田分公司 冷家油田開發(fā)公司，遼寧 盤錦 124010）

0 引言

勝坨油田經(jīng)過40余年的開發(fā)，油藏綜合含水率超過94%，剩余油分布零散[1].隨著油田不斷開發(fā)，油藏條件不斷惡化，高溫高鹽油藏區(qū)塊不斷增加，提高這類油田的采收率成為油田穩(wěn)產(chǎn)的基礎(chǔ)[2－3].目前，聚合物驅(qū)是較成熟的三次采油技術(shù)[4]；但由于勝坨油田二區(qū)油藏溫度較高（大于80℃），地層水礦化度較高（大于18g／L），是典型的二類高溫高鹽油藏，常規(guī)聚合物在此類油藏條件下黏度大幅降低，甚至產(chǎn)生沉淀，難以達到提高采收率要求[5].

近年來，Liu Q和Dong M等提出堿—表面活性劑自發(fā)乳化驅(qū)油技術(shù).該技術(shù)是將乳化劑溶液注入地層，多孔介質(zhì)天然的剪切作用造成油水界面不穩(wěn)定性增強，使原油自發(fā)乳化[6－7]，形成O／W型乳狀液，液滴被驅(qū)替液夾帶流出地層[8－9].Bryan J等認為自發(fā)乳化驅(qū)過程中同時形成 W／O型、O／W型乳狀液[10]，依靠W／O型乳狀液在孔喉處捕集產(chǎn)生的賈敏效應(yīng)較強，提高采收率幅度高于乳化夾帶[11－12].Kumar R等通過平板模型驗證自發(fā)乳化體系提高采收率的可行性，自發(fā)乳化驅(qū)的采收率在水驅(qū)基礎(chǔ)上提高22%[13].這些研究主要針對加拿大油藏，其油藏特點是埋深淺、地層溫度低、原油黏度高、地層水礦化度較低，同樣的研究方法是否適用于勝利高溫高鹽油藏有待于驗證.康萬利等認為堿和表面活性劑的協(xié)同作用有利于原油自發(fā)乳化的發(fā)生[14].由于多個液滴無序擁擠封堵大孔喉，使驅(qū)替液進入水驅(qū)時不可入孔隙，提高波及系數(shù).憑借油水界面擾動的“拉油”作用和乳狀液液滴界面膜彈性變形的“擠油”作用，提高驅(qū)油效率[15]；通過驅(qū)油試驗驗證自發(fā)乳化驅(qū)提高采收率效果優(yōu)于堿驅(qū)、表面活性劑驅(qū)、聚合物驅(qū)等方法[16－17].由于主要用非離子表面活性劑作為乳化劑，其耐溫性能較差，不適用于高溫油藏，并且驅(qū)替實驗很少考慮非均質(zhì)性對驅(qū)油性能的影響.

因此，需要研發(fā)耐溫耐鹽自發(fā)乳化體系，研究在均質(zhì)及非均質(zhì)油藏條件下的驅(qū)油性能.筆者以勝坨油田二區(qū)沙二段74－81油藏為目標區(qū)塊，研制適合油藏條件的自發(fā)乳化體系，評價在油藏條件下提高采收率的能力，為礦場應(yīng)用提供依據(jù).

1 實驗

1.1 儀器和藥品

（1）主要儀器.SVT20旋滴界面張力儀，Olympus BX51顯微鏡，驅(qū)替實驗裝置，LB30平流泵，填砂管（規(guī)格為φ2.5cm×80.0cm、φ2.5cm×40.0cm、φ2.5cm×20.0cm），25mL耐溫耐壓玻璃瓶等.

（2）藥品.表面活性劑，烷基酚聚氧乙烯醚羧酸鹽；堿，NaOH、Na2CO3、NaHCO3，分析純；實驗用油，勝坨油田二區(qū)沙二段74－81地層脫水原油，20℃溫度下密度為0.951 3g／cm3，80℃溫度下黏度為76 mPa·s；實驗用水，勝坨油田二區(qū)沙二段74－81地層采出水，總礦化度為18 615mg·L－1，ρ（Ca2＋）為421 mg·L－1，ρ（Mg2＋）為106mg·L－1，ρ（Na＋）為6 658mg·L－1，ρ（Cl－）為10 997mg·L－1，ρ（HCO－3）為433 mg·L－1.

1.2 方法

1.2.1 乳化能力測試（瓶試法）

（1）將10g表面活性劑溶液和1g脫水原油加入25mL的玻璃瓶中，放入80℃溫度恒溫箱靜置30 min；（2）選取1組樣品，對玻璃瓶由豎直到水平輕微搖動3次（約每1s搖動1次），若油滴不能被驅(qū)散進入水相，水相保持澄清，若油滴能較容易地被驅(qū)散進入水相形成乳狀液，水相變暗（說明乳化劑的自發(fā)乳化能力較強）[6]；（3）完畢后，重新將樣品放入恒溫箱靜置24h后取出，重復(fù)步驟（2），觀察不同乳化劑樣品間原油分布差異，篩選乳化能力強的表面活性劑.使用Olympus BX51顯微鏡觀察瓶試法中各配方與原油形成乳狀液的微觀形態(tài).

1.2.2 界面張力測量

利用SVT20旋滴界面張力儀測量80℃溫度下原油與不同乳化體系的界面張力.

1.2.3 靜態(tài)吸附量測定

5.00 g油砂（精確至0.01g）按固液質(zhì)量比1∶20加入不同質(zhì)量分數(shù)的表面活性劑溶液中混合，置于80℃溫度恒溫搖床中振蕩24h，取出后在3×103r／min的轉(zhuǎn)速下離心分離，取上清液.用紫外分光光度計測定吸附前后溶液的質(zhì)量濃度，計算靜態(tài)吸附量.

式中：Γ為靜態(tài)吸附量；ρ0為表面活性劑初始質(zhì)量濃度；ρ為表面活性劑平衡質(zhì)量濃度；V為表面活性劑體積；m為砂粒質(zhì)量.

1.2.4 填砂管驅(qū)替

圖1 含有濾網(wǎng)的填砂管模型原理Fig.1 Schematic of sandpack with a strainer

2種填砂管模型：（1）直徑為2.5cm，長度分別為20.0，40.0，80.0cm 填砂管；（2）直徑為2.5cm，長度為80.0cm，填砂管內(nèi)固定一個直徑為1.0cm的圓柱形濾網(wǎng)（200目），濾網(wǎng)內(nèi)填100～120目砂粒，濾網(wǎng)外填180～200目砂粒，液體可以通過濾網(wǎng)由高滲區(qū)域流向低滲區(qū)域（見圖1）.2種填砂管模型分別模擬均質(zhì)及層內(nèi)非均質(zhì)儲層.

實驗步驟：（1）填砂管在室溫下飽和地層水，測定滲透率并計算注入孔隙體積倍數(shù)；（2）80℃溫度下飽和原油，計算初始含油飽和度；（3）80℃溫度下用地層水驅(qū)替至巖心含水率為99%；（4）轉(zhuǎn)注0.8PV（注入孔隙體積倍數(shù)）化學(xué)段塞，最后繼續(xù)水驅(qū)至產(chǎn)出液含水率為99%時結(jié)束實驗.驅(qū)替過程中，注入速度為0.23mL／min.

2 結(jié)果分析

2.1 篩選堿和表面活性劑

主要通過乳化能力測試和界面張力測量篩選具有自發(fā)乳化原油能力的體系.

2.1.1 乳化能力測試

為了使原油分散進入水相，首先通過瓶試法對不同類型的堿溶液（NaOH、Na2CO3、NaHCO3）進行篩選.單獨使用NaOH或NaOH／Na2CO3復(fù)合堿時，可將少量的油滴分散進入水相，其中NaOH溶液的質(zhì)量分數(shù)為0.2%～0.6%，Na2CO3溶液的質(zhì)量分數(shù)為0.2%～1.0%.由于堿與溶液中二價離子反應(yīng)生成氫氧化鎂或碳酸鈣，導(dǎo)致玻璃瓶中水相有少許沉淀產(chǎn)生.

篩選結(jié)果表明，需要向堿溶液中添加表面活性劑促進油相自發(fā)乳化.通過瓶試法對不同類型表面活性劑的乳化能力進行評價，當烷基酚聚氧乙烯醚羧酸鹽類表面活性劑質(zhì)量濃度高于1g／L時，在不加堿的條件下，單劑具有較強的自發(fā)乳化能力.將4種具有不同HLB（親水親油平衡值）的烷基酚聚氧乙烯醚羧酸鹽（分別命名為B1、B2、B3、B4）降低質(zhì)量濃度進一步篩選.4種表面活性劑的油／水體系乳化能力測試中不同階段下的狀態(tài)見圖2.實驗中，NaOH的質(zhì)量分數(shù)為0.2%，表面活性劑的質(zhì)量濃度為0.50g／L，油／水質(zhì)量比為1∶10.

圖2 不同表面活性劑的油／水體系乳化能力測試中不同階段的狀態(tài)Fig.2 Picture of oil／brine systems with different surfactants at different stages of emulsification tests

由圖2可知，含有B3或B4的水相具有較低的透明度，并且樣品靜置后具備再次乳化的能力，說明初篩的4種表面活性劑中，B3、B4自發(fā)乳化原油的能力較強.另外，由圖2（b）可知，表面活性劑B2可使少量的油滴分散進入水相，但乳化的油量較少，并且不具備再次分散原油的能力.

圖3 不同表面活性劑體系與原油的動態(tài)界面張力Fig.3 Dynamic interfacial tensions of oil／brine with different surfactants

2.1.2 界面張力測量

為了分析4種表面活性劑體系乳化能力的顯著差異，測量4種表面活性劑體系與原油的動態(tài)界面張力.80℃溫度下不同表面活性劑體系與原油的動態(tài)界面張力曲線見圖3，其中，NaOH的質(zhì)量分數(shù)為0.2%，表面活性劑的質(zhì)量濃度為0.50g／L.

由圖3可知，瓶試法能將少量原油分散進入水相的B2體系，其界面張力在前30min略比B1的低，但30min后，B2體系的界面張力逐漸升高.B4體系的界面張力隨著時間的延長先迅速降低，然后穩(wěn)定一段時間，最終緩慢上升并趨于穩(wěn)定，其最低值和穩(wěn)定值分別為（0.24、4.21）×10－2mN／m.測量過程中，B4體系的界面張力比另外3種體系的界面張力低1～2個數(shù)量級，這是由于NaOH與原油中有機酸反應(yīng)生成的表面活性劑與B4產(chǎn)生協(xié)同效應(yīng)，使油／水界面張力達到超低.并且添加的B4還引起更高的界面?zhèn)髻|(zhì)阻力，降低有機酸電離速率，致使超低界面張力持續(xù)的時間較長[11].對于B4體系，在微小的界面擾動條件下，可以較容易地將原油乳化和再次乳化.因此，超低界面張力對原油自發(fā)乳化的發(fā)生起非常重要作用.

2.2 表面活性劑質(zhì)量濃度對乳化作用的影響

根據(jù)篩選結(jié)果，選定NaOH與B4形成的自發(fā)乳化體系乳化原油，分析表面活性劑質(zhì)量分數(shù)對乳化能力和界面張力的影響.瓶試法中，NaOH的質(zhì)量分數(shù)保持0.2%不變，油／水質(zhì)量比為1∶10.不同質(zhì)量濃度B4的油／水體系乳化能力測試中不同階段的狀態(tài)見圖4.

圖4 不同質(zhì)量濃度B4的油／水體系乳化能力測試中不同階段的狀態(tài)Fig.4 Pictures of oil／brine systems with different B4concentrations at different stages of emulsification test

由圖4可知，當B4質(zhì)量濃度為0.20g／L時，部分油滴可以分散進入水相；但只有當ρ（B4）≥0.50g／L時，才能形成均一、穩(wěn)定的乳狀液，并且水相的顏色較暗.當B4質(zhì)量濃度為0.50～1.00g／L時，體系能較容易地將油相再次乳化，并且乳化速率相當，但各樣品中的乳化程度并不能根據(jù)水相的顏色區(qū)分.

使用顯微鏡觀察不同質(zhì)量濃度B4與原油形成乳狀液的微觀形態(tài)，油／水樣輕微搖動3次后水相的微觀圖像見圖5.由圖5可知，當B4質(zhì)量濃度達到0.50g／L時，乳狀液液滴的數(shù)量大幅增加，粒徑明顯降低；隨著B4質(zhì)量濃度繼續(xù)增加，乳狀液的粒徑和數(shù)量變化不明顯，與圖3（b）中觀察的各樣品水相黑暗程度符合.觀察B4質(zhì)量濃度為0.50、1.00g／L的乳狀液，粒徑為10～15μm的乳狀液液滴約占70%，乳狀液在油、水相完全分開前可以穩(wěn)定約30min.Kokal S[18]根據(jù)液滴的粒徑尺寸和動力學(xué)穩(wěn)定性將乳狀液分為“疏松”、“適中”、“致密”乳狀液.其中，“適中”乳狀液的平均粒徑為10～16μm，短短數(shù)十分鐘油、水相完全分離.B4質(zhì)量濃度為0.50～1.00g／L的樣品形成的乳狀液為“適中”乳狀液.

2.3 油／水體系界面張力

2.3.1 表面活性劑與原油的界面張力

不同質(zhì)量濃度的B4與原油的界面張力變化見圖6.由圖6可知，隨著B4質(zhì)量濃度的增加，界面張力先迅速降低，然后緩慢升高，最終趨于平穩(wěn).對于陰非離子表面活性劑，當質(zhì)量濃度增至一定值時，表面活性劑的性能發(fā)生突變，質(zhì)量濃度稱為臨界膠束濃度（CMC）[19].當B4質(zhì)量濃度為1.00g／L時，體系的界面張力達到最低，最低為1.23×10－2mN／m，樣品B4的有效含量為30%，相對分子質(zhì)量為538.溶液中表面活性劑B4臨界膠束濃度為5.58×10－4mol／L，在此臨界膠束濃度下，表面活性劑B4具有非常強的吸附油／水界面的能力.

圖5 NaOH質(zhì)量分數(shù)為0.2%時B4與原油形成的水包油乳狀液微觀圖像Fig.5 Microscopic images of oil－in－water emulsions with different surfactant S4concentrations with 0.2%NaOH

2.3.2 堿與原油的界面張力

圖6 不同質(zhì)量濃度B4與原油的界面張力Fig.6 Interfacial tension of oil／brine as a function of B4concentration

圖7 有或無Na2CO3的不同質(zhì)量分數(shù)NaOH溶液與原油的界面張力Fig.7 Interfacial tension of oil／brine as a function of NaOH concentration with or without Na2CO3

有或無Na2CO3（0.2%）的不同質(zhì)量分數(shù)NaOH溶液與原油的界面張力見圖7.由圖7可知，添加Na2CO3后，NaOH溶液與原油的界面張力比添加前降低約2個數(shù)量級，這是由于0.1%的Na2CO3與溶液中421mg／L的Ca2＋反應(yīng)形成沉淀，消除Ca2＋對油／水界面張力的影響，剩余的Na2CO3和NaOH參與電離原油中的有機酸，促使油／水界面張力進一步降低，有利于O／W型乳狀液的形成[20].需要消除溶液中的Ca2＋以獲得較低的油／水界面張力.

為了研究NaOH／Na2CO3復(fù)合堿溶液降低界面張力的有效性，將NaOH／Na2CO3按質(zhì)量比1∶1構(gòu)成復(fù)合堿體系，測定不同質(zhì)量分數(shù)復(fù)合堿溶液與原油的界面張力，結(jié)果見圖8.由圖8可知，隨著復(fù)合堿溶液質(zhì)量分數(shù)增大，油／水界面張力先迅速下降，然后趨于平穩(wěn)，當復(fù)合堿溶液質(zhì)量分數(shù)為0.3%～1.0%時，體系的界面張力始終小于0.1mN／m.在填砂管驅(qū)油過程中，作為強堿，較多的NaOH與砂粒反應(yīng)而導(dǎo)致?lián)p耗，為了減少驅(qū)替過程中堿的損失，選擇0.4%復(fù)合堿體系應(yīng)用于驅(qū)替實驗.

2.3.3 堿／表面活性劑體系與原油的界面張力

為了研究表面活性劑B4和復(fù)合堿溶液的協(xié)同效應(yīng)，測定不同質(zhì)量濃度B4、0.4%復(fù)合堿體系（NaOH／Na2CO3質(zhì)量比1∶1）與原油的界面張力，結(jié)果見圖9.由圖9可知，當B4質(zhì)量濃度為1.00g／L時，油／水界面張力達到最小（8.43×10－4mN／m）；然后隨著B4質(zhì)量濃度繼續(xù)增加，界面張力值基本保持不變.這說明向堿溶液中加入少量表面活性劑B4，能使油／水界面張力達到超低.由于堿／表面活性劑的加合增效作用，使得瓶試法中油滴在輕微界面擾動的條件下可自發(fā)乳化和再次乳化.考慮到驅(qū)替過程中表面活性劑的吸附損失，選用2.00g／L B4＋0.2%NaOH＋0.2%Na2CO3用于填砂管驅(qū)油實驗.

圖9 堿溶液中不同質(zhì)量濃度B4與原油的界面張力Fig.9 Interfacial tension of oil／brine as a function of B4concentration Na2CO3concentration：0.2%， NaOH concentration：0.2%

2.4 表面活性劑吸附性

80℃溫度下測定表面活性劑B4在勝坨油田二區(qū)沙二段凈砂和油砂的靜態(tài)吸附量，結(jié)果見圖10.由圖10可知，B4在凈砂和油砂上的吸附等溫曲線呈L型，符合Langmuir吸附規(guī)律.表面活性劑B4在凈砂的吸附量大于在油砂的吸附量，隨著B4質(zhì)量濃度的增加，在凈砂和油砂上的吸附量顯著增加.在設(shè)計注入質(zhì)量濃度為2g／L時，吸附趨于平衡，在凈砂和油砂上的飽和吸附量分別為3.045mg／g和2.826mg／g，滿足勝坨油田二區(qū)沙二段斷塊進行自乳化驅(qū)的要求.造成油砂吸附量低的原因有2個：一是，油砂表面已吸附一些極性組分，甚至包括原油中已存在的表面活性組分，這些組分優(yōu)先占據(jù)砂粒表面的活性吸附點，從而減少B4在其表面的吸附；二是，吸附B4的油滴以乳化或增溶的方式進入液相，導(dǎo)致液相中表面活性劑的質(zhì)量濃度增加，降低B4在砂粒表面的吸附量[21].

2.5 驅(qū)油實驗

用直徑為2.5cm，長度分別為20.0，40.0，80.0cm的填砂管評價配方為2.00g／L B4＋0.2%NaOH＋0.2%Na2CO3自發(fā)乳化體系的提高采收率能力，結(jié)果見表1.

圖8 不同質(zhì)量分數(shù)復(fù)合堿溶液與原油的界面張力（NaOH／Na2CO3質(zhì)量比1∶1）Fig.8 Interfacial tension of oil／brine as a function of alkaline concentration （Na2CO3／NaO Hration 1∶1by weight）

由表1可知，均質(zhì)模型3組實驗中，化學(xué)驅(qū)在水驅(qū)基礎(chǔ)上，采收率提高25%以上.在油田中，雖然注入井和采出井的距離很長，但自發(fā)乳化體系的驅(qū)油效率并未隨著填砂管長度的延長而降低.層內(nèi)非均質(zhì)模型實驗中，化學(xué)驅(qū)采收率為16.8%，略比均質(zhì)模型的低.

填砂管驅(qū)油實驗中，化學(xué)驅(qū)前先注入0.3PV的預(yù)沖洗段塞（0.1%Na2CO3溶液）.Na2CO3溶液與填砂管中的砂粒反應(yīng)，增加砂粒表面的負點性，由于A／S段塞中陰非離子表面活性劑B4帶有負電，因此砂粒表面的負電性減小B4的吸附損失.Na2CO3與地層水中Ca2＋反應(yīng)，使得原油在后續(xù)的化學(xué)驅(qū)過程中更容易被自發(fā)乳化.

圖10 表面活性劑B4在凈砂和油砂表面的吸附量Fig.1 0Adsorption quantity of B4onto the clean sand and oil sand

表1 不同長度巖心的驅(qū)替結(jié)果Table 1 Summaries of sandpack flood tests with different sandpack lengths

80℃溫度下自發(fā)乳化體系在均質(zhì)模型中的驅(qū)替結(jié)果見圖11，其中，填砂管長度為80cm.由圖11可知，當水驅(qū)含水率達99%以上時，轉(zhuǎn)注0.3PV的預(yù)沖洗段塞，曲線中壓力、采收率、含水率變化不明顯，繼續(xù)注入0.8PV的A／S段塞.A／S驅(qū)替過程中，壓力、采收率迅速升高，含水率顯著降低，含水率最低達到36.9%，說明油滴在向前移動過程中聚并形成油帶，導(dǎo)致階段含水率顯著降低.驅(qū)替壓力的升高說明化學(xué)劑與殘余油在多孔介質(zhì)天然的剪切作用下使乳化體系與原油充分接觸，堿與原油中有機酸反應(yīng)生成的酸皂與添加的表面活性劑在油水界面不均一富集，導(dǎo)致油水界面局部表面活性劑質(zhì)量濃度較高、界面張力較低，使油滴乳化進入水相形成乳狀液[22].粒徑較大的乳狀液液滴在多孔介質(zhì)流動過程中產(chǎn)生較強的賈敏效應(yīng)，利用乳狀液堵塞大孔喉后產(chǎn)生的分流作用提高波及系數(shù)，使繞流形成的殘余油減少[23].粒徑較小的液滴側(cè)向擠油、刮油改善洗油效率，降低邊緣殘余油飽和度[15].A／S驅(qū)替過程中，填砂管出口端產(chǎn)出液為O／W型乳狀液，但產(chǎn)出液穩(wěn)定性較差，僅在重力作用下，產(chǎn)出液中油／水相在30min內(nèi)完全分層，消除采出液后續(xù)處理過程中需要添加破乳劑的破乳過程，降低后期處理成本.A／S自發(fā)乳化驅(qū)油體系顯示良好的提高原油采收率的前景，具備勝坨油田二區(qū)沙二段塊油藏的應(yīng)用條件.

80℃溫度下自發(fā)乳化體系在非均質(zhì)模型中的驅(qū)替結(jié)果見圖12.由圖12可知，與水驅(qū)時最高驅(qū)替壓力相比，化學(xué)驅(qū)的最高驅(qū)替壓力較低，含水率最低為78.1%，與均質(zhì)模型相比，水驅(qū)和化學(xué)驅(qū)采收率有一定程度的降低.這是由于大孔道的存在使化學(xué)劑串流更加顯著，導(dǎo)致水驅(qū)和化學(xué)驅(qū)見水時間提前[24].乳化劑溶液通過側(cè)向擠油、刮油，將邊緣處剩余油乳化，產(chǎn)生的乳狀液不足以有效封堵大孔道，多數(shù)液滴被驅(qū)替液攜帶流出地層，改善洗油效率，所以驅(qū)替過程中注入壓力和采收率增值有限，階段含水率略有降低.與均質(zhì)模型相比，非均質(zhì)模型產(chǎn)出液顏色較淡，乳化攜帶的油量較少，導(dǎo)致化學(xué)驅(qū)過程中串流現(xiàn)象的發(fā)生.

因此，后續(xù)實驗中重點考慮層內(nèi)、層間非均質(zhì)性對自發(fā)乳化體系提高采收率能力的影響，研究自發(fā)乳化體系在非均質(zhì)油藏中的驅(qū)油機理，篩選最佳性能的自發(fā)乳化體系進行油田現(xiàn)場應(yīng)用.

圖11 自發(fā)乳化體系在均質(zhì)模型中的驅(qū)替結(jié)果Fig.11 Results of homogeneous sandpack flood test with spontaneous emulsification system

圖12 自發(fā)乳化體系在非均質(zhì)模型中的驅(qū)替結(jié)果Fig.12 Results of heterogeneoussandpack flood test with spontaneous emulsification system

3 結(jié)論

（1）在輕微的界面擾動作用下，配方為0.50g／L B4＋0.2%NaOH的自乳化體系可將勝坨原油乳化和再次乳化.

（2）向NaOH溶液中添加Na2CO3，由于Na2CO3與地層水中Ca2＋沉淀，促進油／水界面張力進一步降低，有利于O／W型乳狀液的形成.向NaOH／Na2CO3復(fù)合堿溶液中加入表面活性劑B4，在堿／表面活性劑的協(xié)同作用下，油／水界面張力達到超低，致使勝坨原油可以較容易地發(fā)生自發(fā)乳化.

（3）B4在凈砂和油砂表面上的吸附等溫曲線符合Langmuir吸附規(guī)律，在油砂上的吸附量為2.826 mg／g，小于它在凈砂上的吸附量，吸附量在表面活性劑臨界膠束濃度附近達到最大，能夠滿足勝坨油田二區(qū)沙二段進行自發(fā)乳化驅(qū)油的要求.

（4）優(yōu)選的自發(fā)乳化體系在均質(zhì)模型中表現(xiàn)較好的驅(qū)油性能，驅(qū)替過程中，填砂管入口段壓力上升顯著，階段含水率最低為36.9%，采收率提高25%以上，驅(qū)油效率并未隨著填砂管長度的延長而降低.同一配方應(yīng)用于非均質(zhì)模型時，由于產(chǎn)生的乳狀液不能對大孔道形成有效封堵，而是被驅(qū)替液夾帶流出地層，導(dǎo)致化學(xué)驅(qū)最大驅(qū)替壓力減小，提高采收率能力降低.

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