紅河油田空氣泡沫驅(qū)實(shí)驗(yàn)

馬興芹，劉岳龍，張永剛，符偉兵

（1.中國(guó)石化東北油氣分公司 科技處，吉林 長(zhǎng)春 130062； 2.中國(guó)石化華北分公司 工程技術(shù)研究院，河南 鄭州450006）

0 引言

紅河油田是典型低滲透油藏，儲(chǔ)層物性差，采用天然能量開(kāi)采，采收率低，因此補(bǔ)充能量開(kāi)采是高效、經(jīng)濟(jì)開(kāi)采的必由之路.紅河油田儲(chǔ)層具有雙重介質(zhì)特性，使注水“非竄即淹”，調(diào)剖無(wú)效[1].

與水相比，注氣的滲流阻力遠(yuǎn)低于注水的，氣更容易注入地層，氣驅(qū)是解決致密超低滲油藏注水困難、有效補(bǔ)充地層能量的方式之一，在中低滲透油藏有一定應(yīng)用，如長(zhǎng)慶的西峰油田、甘谷驛油田唐80井區(qū)等[2－5].空氣泡沫驅(qū)自20世紀(jì)50年代以來(lái)得到快速發(fā)展，在中高滲儲(chǔ)層的中原油田、百色油田等取得較好應(yīng)用效果.實(shí)施空氣泡沫驅(qū)油的關(guān)鍵因素是驅(qū)油效率和安全性.于洪敏、侯勝明、Clara C等研究表明，當(dāng)?shù)貙訙囟雀哂?0℃時(shí)，低溫氧化反應(yīng)較快，可大幅降低空氣中O2的體積分?jǐn)?shù)，提高空氣驅(qū)的安全性，同時(shí)低溫氧化反應(yīng)生成大量的熱和CO2，提高驅(qū)油效率[6－8].王其偉、Greaves M、Ren S R等研究空氣泡沫驅(qū)油效率，認(rèn)為泡沫在地層的穩(wěn)定性、抗油性和低吸附性方面至關(guān)重要[9－11].紅河油田是典型的裂縫性超低滲儲(chǔ)層，具備實(shí)施空氣泡沫驅(qū)的基本條件[12－14]，地層溫度為65～72℃，地層水具有高鈣高鹽特點(diǎn).筆者開(kāi)展紅河油田長(zhǎng)8儲(chǔ)層注空氣泡沫驅(qū)實(shí)驗(yàn)，為該油田實(shí)施注空氣泡沫驅(qū)提供依據(jù)，也為類似中低溫特低滲透油田提高采收率提供參考.

1 地質(zhì)及開(kāi)發(fā)概況

紅河油田位于鄂爾多斯盆地天環(huán)坳陷南部，油藏埋深為2 250m，地層溫度為65～72℃，地層壓力為20MPa，平均滲透率為0.4×10－3μm2，平均孔隙度為10.8%，天然裂縫發(fā)育，無(wú)自然產(chǎn)能，是典型的低孔超低滲裂縫性儲(chǔ)層，油井以壓裂方式建產(chǎn).水平井開(kāi)發(fā)初期，開(kāi)發(fā)效果較好，平均單井日產(chǎn)油達(dá)14.2t.由于整體采用天然能量開(kāi)發(fā)，生產(chǎn)過(guò)程中能量不足、產(chǎn)量遞減快.通過(guò)注水補(bǔ)充能量試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)注入水沿裂縫水竄，注水效果不好；通過(guò)調(diào)剖封堵裂縫試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，由于儲(chǔ)層巖性致密，孔喉半徑小，滲流阻力大，導(dǎo)致新的微裂縫張開(kāi)，注入水沿裂縫水竄現(xiàn)象依然嚴(yán)重，未實(shí)現(xiàn)預(yù)期效果.

2 原油氧化實(shí)驗(yàn)

在模擬油藏條件下，原油與空氣發(fā)生氧化反應(yīng)是空氣泡沫驅(qū)油實(shí)驗(yàn)的關(guān)鍵[6－7]，產(chǎn)出氣中O2的體積分?jǐn)?shù)決定空氣驅(qū)的安全性.以紅河油田HH373井組原油作為樣品，在溫度為60、80℃和壓力為15、25 MPa條件下，開(kāi)展靜態(tài)低溫氧化實(shí)驗(yàn)和動(dòng)態(tài)氧化實(shí)驗(yàn).

2.1 空氣對(duì)原油的氧化能力

測(cè)試空氣對(duì)紅河油田原油的氧化能力，將50mL原油置于充滿空氣的200mL密閉反應(yīng)器中，在溫度為60、80℃和壓力為15、25MPa條件下，保持恒溫120h，每隔12h取一次氣樣，分析氣組分體積分?jǐn)?shù)變化，進(jìn)而確定單位質(zhì)量原油在單位時(shí)間內(nèi)消耗O2的速度.

分析氧化前后產(chǎn)出氣體組分（見(jiàn)表1），在原始地層條件下原油與空氣發(fā)生低溫氧化反應(yīng)，反應(yīng)速率為（0.025～0.110）×10－5mol（O2）／（h·g）（oil），經(jīng)過(guò)熱力學(xué)推導(dǎo)[7]，得出原油與空氣低溫氧化反應(yīng)的熱效應(yīng)為444.30kJ／mol，活化能為59.96kJ／mol，遠(yuǎn)低于輕油氧化反應(yīng)的活化能范圍（小于98.00kJ／mol）[15]，說(shuō)明原油氧化反應(yīng)速率較快，反應(yīng)容易進(jìn)行.

表1 不同溫度壓力下原油與空氣氧化反應(yīng)后氣體組分Table 1 Oil oxidation reaction of gas composition changes different temperature and pressure

對(duì)比原油氧化前后全烴質(zhì)量分?jǐn)?shù)（見(jiàn)圖1），原油氧化后低碳烷烴C9～C13的質(zhì)量分?jǐn)?shù)明顯高于氧化前的，中高碳數(shù)烷烴的質(zhì)量分?jǐn)?shù)減少，且隨溫度增加，氧化后低碳烷烴的質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加明顯；表明原油與空氣發(fā)生氧化反應(yīng)，使原油中的長(zhǎng)鏈烴被氧化，斷裂生成短鏈烴，且溫度越高，原油的氧化活性越好，反應(yīng)越徹底.

圖1 原油樣品氧化前后全烴質(zhì)量分?jǐn)?shù)Fig.1 Comparison of total hydrocarbon content in crude oil before and after LTO oxidation

在地層條件下紅河油田原油與空氣發(fā)生氧化反應(yīng)，產(chǎn)生熱能、CO2、H2O及含O2的烴類化合物；這些反應(yīng)產(chǎn)物組成驅(qū)替氣，或與原油產(chǎn)生混相，促使地層中原油膨脹與蒸發(fā)，將原油采出.因此，紅河油田的空氣驅(qū)機(jī)理主要包括氧化機(jī)理、煙道氣驅(qū)機(jī)理、混相驅(qū)機(jī)理、膨脹機(jī)理及熱采機(jī)理[6－8].

2.2 氣體突破時(shí)O2的體積分?jǐn)?shù)

由于原油中含有天然氣，混合后可能發(fā)生爆炸，開(kāi)展空氣驅(qū)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)要考慮注空氣的安全性.原油靜態(tài)氧化實(shí)驗(yàn)表明，反應(yīng)120h后O2的體積分?jǐn)?shù)仍較高（大于10%）.原因是靜態(tài)氧化實(shí)驗(yàn)時(shí)間短，氧氣未被完全消耗.開(kāi)展原油動(dòng)態(tài)氧化實(shí)驗(yàn)，利用長(zhǎng)管填砂均質(zhì)模型，測(cè)試紅河油田HH373井組油樣，在溫度為60、80℃和壓力為15、25MPa條件下，連續(xù)注入空氣，在模型出口每隔12h取一次氣樣，分析原油氧化后氣體組分（CO2、O2）的變化，模擬地層連續(xù)注入空氣的過(guò)程，評(píng)估原油耗氧.

表2 原油氧化實(shí)驗(yàn)時(shí)產(chǎn)出氣體體積分?jǐn)?shù)Table 2 Produced content gas breakthrough

圖2 氣體突破時(shí)間與O2體積分?jǐn)?shù)關(guān)系曲線Fig.2 The oxygen content after gas breakthrough

分析氣體突破時(shí)O2的體積分?jǐn)?shù)（見(jiàn)表2），產(chǎn)出氣體中O2的體積分?jǐn)?shù)在1.34%～3.81%之間，遠(yuǎn)低于現(xiàn)場(chǎng)施工的安全參考范圍（5%～8%）[16].實(shí)際油藏條件下，注采井距一般大于300m，注入空氣中的O2基本在油層內(nèi)被完全消耗掉；各油田現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明，原油與空氣氧化后，O2的體積分?jǐn)?shù)較低.因此，實(shí)際油藏條件下，注空氣的安全性可以得到保障.

在氣體突破后，繼續(xù)采集產(chǎn)出氣體，分析O2及CO2的體積分?jǐn)?shù)變化，結(jié)果見(jiàn)圖2.由圖2可以看出，氣體突破12h前，產(chǎn)出氣中O2的體積分?jǐn)?shù)增速較快，超過(guò)現(xiàn)場(chǎng)施工安全參考范圍的上限（8%）；氣體突破12h后產(chǎn)出氣中O2的體積分?jǐn)?shù)增速減緩.原因是氣體突破后，不斷注入的空氣沿阻力最小方向流動(dòng)，使驅(qū)油面積減小，參與原油氧化的空氣相對(duì)減少，產(chǎn)出氣中O2的體積分?jǐn)?shù)緩慢增加.在相同系統(tǒng)壓力下，氣體突破后產(chǎn)出氣中O2的體積分?jǐn)?shù)隨溫度增加而降低；在相同溫度下，氣體突破后產(chǎn)出氣中O2的體積分?jǐn)?shù)隨系統(tǒng)壓力的增加而減小.因此，在紅河油田開(kāi)展空氣泡沫驅(qū)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)嚴(yán)格控制注入壓力，防止發(fā)生“氣竄”，同時(shí)關(guān)注氣體突破后12h內(nèi)O2的體積分?jǐn)?shù)，保證施工安全性.

3 泡沫體系優(yōu)選實(shí)驗(yàn)

油田使用的起泡劑類型很多，不同類型起泡劑適應(yīng)的油藏環(huán)境也不相同.泡沫體系評(píng)價(jià)的目的是評(píng)估在紅河油田高礦化度（7×104mg／L）、高Ca2＋（1×104mg／L）地層水條件下，不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的發(fā)泡劑、穩(wěn)泡劑，以及助劑復(fù)配后的起泡能力、發(fā)泡體積、半衰期等指標(biāo)達(dá)到最優(yōu)狀態(tài)時(shí)的配比，以確定泡沫體系組成；并評(píng)價(jià)油藏條件下泡沫體系使用濃度、耐溫性能、耐油性能和封堵能力等.

模擬紅河油田流體性質(zhì)，根據(jù)GB／T 13173－2008《表面活性劑／洗滌劑實(shí)驗(yàn)方法》，分析不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)α－烯烴磺酸鹽、AS、SDS、ABS等起泡劑的泡沫半衰期、起泡體積優(yōu)化組合，確定各表面活性劑的最佳復(fù)配比例，配制適合紅河油田的HH－1泡沫體系.實(shí)驗(yàn)用模擬地層水礦化度為7×104mg／L，鈣離子質(zhì)量濃度為1×104mg／L.

3.1 質(zhì)量濃度

在模擬地層水中進(jìn)行不同質(zhì)量濃度HH－1泡沫體系的起泡性和穩(wěn)泡性實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)溫度為80℃，結(jié)果見(jiàn)表3.由表3可以看出，隨HH－1泡沫體系質(zhì)量濃度增加，泡沫高度和半衰期有不同程度的增加.這是由于隨溶液起泡劑質(zhì)量濃度增大，液膜表面吸附的表面活性劑量增大，液膜的表面黏度增大，排水速率和透氣性減小，泡沫的起泡性和穩(wěn)定性增加[13].當(dāng)泡沫體系質(zhì)量濃度達(dá)到0.25mg／L時(shí)，泡沫最大高度為270mm，反應(yīng)時(shí)間為3min時(shí)泡沫高度為265mm；與泡沫體系質(zhì)量濃度為0.30mg／L時(shí)相比，泡沫高度增幅減緩.質(zhì)量濃度增加對(duì)起泡劑的表面張力影響較小，因此實(shí)驗(yàn)優(yōu)選HH－1泡沫體系的質(zhì)量濃度為0.25mg／L.

表3 泡沫體系質(zhì)量濃度優(yōu)選結(jié)果Table 3 Foam concentration system optimization

3.2 耐溫性

溫度對(duì)泡沫體系穩(wěn)定性影響較大.采用Waring－Blender攪拌法評(píng)價(jià)HH－1泡沫體系的耐溫性能，測(cè)量溫度為50、60、70、80℃時(shí)泡沫體系的起泡性能及穩(wěn)泡性能，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖3（a）.

圖3 不同溫度和老化時(shí)間下泡沫體系的起泡性能和半衰期Fig.3 Foaming properties and the stability of foam system at different temperatures and ageing time

由圖3（a）可以看出，當(dāng)溫度從50℃升高到80℃時(shí)，HH－1泡沫體系的泡沫體積隨溫度的升高而增大，說(shuō)明地層溫度越高，越有利于泡沫體系的發(fā)泡.隨著溫度升高，泡沫體系的穩(wěn)定性有變差趨勢(shì)，溫度為50℃時(shí)，泡沫半衰期為103min；80℃時(shí)，泡沫半衰期為80min，基本滿足紅河油田驅(qū)油的要求.

為分析老化時(shí)間對(duì)HH－1泡沫體系穩(wěn)定性的影響，進(jìn)行不同老化時(shí)間的穩(wěn)泡性能影響實(shí)驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)圖3（b）.由圖3（b）可以看出，當(dāng)溫度為80℃時(shí)，96h后HH－1泡沫體系的半衰期達(dá)到80min以上，泡沫體積仍維持在870mL以上，說(shuō)明老化時(shí)間對(duì)HH－1泡沫體系的起泡性能及穩(wěn)泡性能影響較小.

泡沫體系耐溫性能實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在溫度小于80℃、老化時(shí)間小于96h時(shí)，HH－1泡沫體系的泡沫體積及半衰期變化較小，具有良好的耐溫性.

3.3 耐油性

泡沫體系具有“遇油消泡”特性.為保證泡沫的運(yùn)行距離，要求泡沫體系具有一定的耐油性.紅河油田原油含水率在60%～90%之間，選擇含油率為50%、30%、20%的93＃汽油的HH－1泡沫體系，根據(jù)GB／T 13173－2008《表面活性劑／洗滌劑實(shí)驗(yàn)方法》，評(píng)價(jià)80℃溫度時(shí)的耐油性能，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4.由表4可以看出，含油率對(duì)HH－1泡沫體系的性能影響較大.當(dāng)樣品不含油時(shí)，初始泡沫高度為190mm；當(dāng)含油率由20%上升到50%時(shí)，初始泡沫高度由160mm降低為140mm，表明發(fā)泡能力受到抑制.隨含油率上升，半衰期受到影響更大，當(dāng)含油率為20%時(shí)，半衰期由初始的86min降為8min，約為不含油時(shí)的10%.HH－1泡沫體系僅在含水率高的區(qū)域具有較大的阻力，“遇油消泡”而阻力減小，形成油流通道.

由表4還可以看出，隨著含油率的增大，HH－1泡沫體系的起泡性能、穩(wěn)定性有所下降，但并未完全消泡，具有一定的起泡性和穩(wěn)泡性.因?yàn)閴毫υ酱?，泡沫越穩(wěn)定，紅河油田地層壓力為20MPa，所以在儲(chǔ)層內(nèi)泡沫的穩(wěn)定時(shí)間比常壓下的長(zhǎng)得多，說(shuō)明文中優(yōu)選泡沫體系具有一定的耐油性，其穩(wěn)定性足以維持到驅(qū)油過(guò)程結(jié)束.

表4 不同含油率對(duì)泡沫體系性能的影響Table 4 Foaming properties and the stability of foam system at different oil content

3.4 封堵能力

泡沫的阻力因子是評(píng)價(jià)泡沫體系封堵能力的重要指標(biāo)，阻力因子越大，氣體發(fā)生竄流的機(jī)會(huì)越少，在介質(zhì)中封堵作用越大，泡沫體系封堵效果越好[17].紅河油田天然裂縫發(fā)育，壓裂投產(chǎn)使裂縫更加錯(cuò)綜復(fù)雜，前期注水表現(xiàn)出“非竄即淹”現(xiàn)象.注氣的滲流阻力只有注水的1／6～1／4，現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用時(shí)要求泡沫體系具有較高的封堵能力和較長(zhǎng)的封堵有效期.

圖4 阻力因子與累計(jì)注入孔隙體積倍數(shù)關(guān)系Fig.4 The resistance factor and the total injection volume relationship

根據(jù)紅河油田儲(chǔ)層的物性特征，制作長(zhǎng)度為27.5 cm，直徑為3.8cm，孔隙度為20.88%，水相滲透率為10.62×10－3μm2，孔隙體積為71mL的人造柱狀石英砂膠結(jié)巖心，按照行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)SY／T 5672－1993《注蒸汽用高溫起泡劑評(píng)定方法》，在一維管式模型上進(jìn)行氣液比為1∶1的HH－1泡沫體系阻力因子測(cè)定實(shí)驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)圖4.

由圖4可以看出，隨著累計(jì)注入孔隙體積的增加，阻力因子先緩慢增大；當(dāng)累計(jì)注入孔隙體積倍數(shù)在1.5～2.5PV時(shí)阻力因子增長(zhǎng)迅速，進(jìn)而趨于穩(wěn)定；在累計(jì)注入孔隙體積倍數(shù)為3.0PV時(shí)，阻力因子最大，空氣與泡沫交替注入的阻力因子約為150，約為空氣與水交替注入的2倍，說(shuō)明優(yōu)選的泡沫體系具有較強(qiáng)封堵作用.

4 長(zhǎng)巖心空氣泡沫驅(qū)油實(shí)驗(yàn)

為分析HH－1泡沫體系對(duì)紅河油田空氣泡沫驅(qū)油效率的影響，通過(guò)長(zhǎng)巖心空氣泡沫驅(qū)油實(shí)驗(yàn)，按照模擬地層水、空氣泡沫、模擬地層水的順序驅(qū)油，測(cè)試不同注入速度、泡沫段塞長(zhǎng)度等注入?yún)?shù)條件下對(duì)應(yīng)的驅(qū)油效率，為現(xiàn)場(chǎng)方案的制定提供依據(jù).

圖5 不同注入速度時(shí)累計(jì)采收率與累計(jì)注入孔隙體積倍數(shù)關(guān)系曲線Fig.5 Curve of oil displacement efficiency and the total injection volume in different rates

實(shí)驗(yàn)所用巖心為紅河油田天然巖心拼接而成，地層水礦化度為7×104mg／L，鈣離子質(zhì)量濃度為1.3×104mg／L，實(shí)驗(yàn)溫度為70℃，原油樣品為紅河油田脫水原油.

4.1 累計(jì)采收率與注入速度的關(guān)系

保持空氣泡沫段塞體積及注入孔隙體積不變，分別采用0.029 1、0.058 2、0.176 0m／d的注入速度以水驅(qū)方式驅(qū)油；當(dāng)含水率達(dá)到98%時(shí)，分段注入體積為1.0PV的空氣泡沫段塞；再水驅(qū)至含水率為98%.對(duì)比不同注入速度下累計(jì)采收率與累計(jì)注入孔隙體積倍數(shù)的關(guān)系，結(jié)果見(jiàn)圖5.

由圖5可以看出，隨著注入速度的增加，無(wú)論是純水驅(qū)、空氣泡沫驅(qū)，還是空氣泡沫驅(qū)后水驅(qū)的累計(jì)采收率均呈增加趨勢(shì).當(dāng)注入速度為0.029 1、0.058 2、0.176 0m／d時(shí)，單純水驅(qū)時(shí)累計(jì)采收率分別為24.02%、29.58%、32.8%，空氣泡沫驅(qū)后水驅(qū)的累計(jì)采收率分別為40.73%、46.60%、48.94%，較單純水驅(qū)時(shí)的累計(jì)采收率平均增幅為16.36%.隨著注入速度增大、巖心孔隙壓力升高，孔隙泡沫體積增大、穩(wěn)定性增強(qiáng)，進(jìn)而增強(qiáng)泡沫體系對(duì)孔喉和裂縫的封堵作用；同時(shí)，由于泡沫具有洗油作用，累計(jì)采收率增幅隨注入速度的增大而增大.注入速度的提高也造成氣體突破時(shí)間提前，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施時(shí)需要采用數(shù)模方法確定合理經(jīng)濟(jì)的注入速度[17].

圖6 不同注入段塞量時(shí)注入孔隙體積與驅(qū)油效率關(guān)系曲線Fig.6 Curve of oil displacement efficiency and the total injection pore volume in different injection slug

4.2 累計(jì)采收率與空氣泡沫段塞的關(guān)系

為研究空氣泡沫段塞體積對(duì)空氣泡沫驅(qū)的增油效果，當(dāng)水驅(qū)至含水率達(dá)到98%后，以0.176 0m／d的注入速度分別注入總量為1.0和0.6PV的空氣泡沫段塞，再水驅(qū)至含水率為98%，根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果繪制累計(jì)注入孔隙體積倍數(shù)與累計(jì)采收率關(guān)系曲線（見(jiàn)圖6）.

由圖6可以看出，當(dāng)注入速度相同時(shí)，前期單純注水的累計(jì)采收率基本相同，當(dāng)注入段塞累計(jì)孔隙體積倍數(shù)為0.6PV、轉(zhuǎn)為注空氣泡沫驅(qū)后累計(jì)采收率較水驅(qū)時(shí)的增加6.52%，再轉(zhuǎn)水驅(qū)后最終累計(jì)采收率增幅為11.22%；當(dāng)注入段塞累計(jì)孔隙體積倍數(shù)為1.0PV、轉(zhuǎn)為注空氣泡沫驅(qū)后累計(jì)采收率較水驅(qū)時(shí)的增加11.37%，再轉(zhuǎn)水驅(qū)后最終累計(jì)采收率增幅為16.14%.增加空氣泡沫段塞體積，泡沫越充分，泡沫段的長(zhǎng)度越長(zhǎng)，作用范圍越大，越能有效地降低空氣流度，延長(zhǎng)空氣突破時(shí)間，從而加大洗油效率和提高空氣泡沫驅(qū)的驅(qū)油效率.

5 結(jié)論

（1）紅河油田原油與空氣可發(fā)生速率較快的低溫氧化反應(yīng)，反應(yīng)溫度越高，原油的氧化活性越好，反應(yīng)越徹底.氣體突破時(shí)產(chǎn)出氣中O2體積分?jǐn)?shù)低于現(xiàn)場(chǎng)施工安全參考范圍，注空氣的安全性可以得到保障.在相同系統(tǒng)壓力下，產(chǎn)出氣中O2的體積分?jǐn)?shù)隨溫度增加而降低；在相同溫度下，產(chǎn)出氣中O2的體積分?jǐn)?shù)隨系統(tǒng)壓力的增加而減小.

（2）隨泡沫體系質(zhì)量濃度增加，泡沫高度和半衰期有不同程度的增加，質(zhì)量濃度增加對(duì)起泡劑的表面張力影響較小，優(yōu)選得到質(zhì)量濃度為0.25%的HH－1泡沫體系.溫度在80℃以下、老化時(shí)間小于96h時(shí)，HH－1泡沫體系的泡沫體積及半衰期變化較小，具有良好的耐溫性.隨著含油率的增大，HH－1泡沫體系的起泡性能、穩(wěn)定性有所下降，但并未完全消泡，表明文中HH－1泡沫體系具有一定的耐油性.隨著累計(jì)注入孔隙體積倍數(shù)的增加，阻力因子先緩慢增大，當(dāng)累計(jì)注入孔隙體積倍數(shù)在1.5～2.5PV時(shí)阻力因子增長(zhǎng)迅速并趨于穩(wěn)定表明HH－1的泡沫體系具有較強(qiáng)封堵作用.

（3）隨著注入速度增加，巖心孔隙內(nèi)壓力升高，泡沫體積增大、穩(wěn)定性增強(qiáng)，泡沫體系對(duì)孔喉和裂縫的封堵作用增強(qiáng)；同時(shí)，由于泡沫具有洗油作用，累計(jì)采收率增幅隨注入速度的增大而增大.增加空氣泡沫段塞體積，能有效地降低空氣流度，延長(zhǎng)空氣突破時(shí)間，加大洗油效率和提高空氣泡沫驅(qū)的驅(qū)油效率.

（References）：

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