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    Q235與Zn-Al涂層的耐蝕性及退化過程研究

    2014-12-06 06:33:24任玉珊魏述和
    關(guān)鍵詞:耐蝕性水工閘門

    王 毅,任玉珊,雷 凱,魏述和

    (1.長春工程學(xué)院機電工程學(xué)院,長春130012;2.一汽轎車股份有限公司,長春130000)

    0 前言

    水工鋼閘門長期浸水,且處于陰暗潮濕、干濕交替、風(fēng)浪、高速水流、水生物腐蝕等惡劣環(huán)境中工作。隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展,大量工業(yè)廢水和生活污水排入河道及湖泊,使地表水系遭到嚴(yán)重污染,生態(tài)環(huán)境惡化,水體中酸、堿、鹽及某些有機物等腐蝕性強的污染物質(zhì)增加,水工鋼閘門的腐蝕速度加快。因此,水工鋼閘門常因腐蝕引起止水不嚴(yán)、轉(zhuǎn)輪卡阻、整體結(jié)構(gòu)變形等現(xiàn)象,造成閘門失事的情況[1-3]。美國加利福尼亞Folson壩溢洪道3號弧形閘門,因支臂長期銹蝕,不能承載扭曲彎矩失穩(wěn),導(dǎo)致在關(guān)閉過程中垮塌[4]。江蘇淮陰水工鋼閘門服役30年,鋼桁架局部受腐蝕達(dá)6mm,承受載荷達(dá)到或超過材料的屈服強度σs,必須采取補強加固處理,以防閘門非正常工作,造成巨大損失[5]。目前,國外學(xué)者考慮涂層的保護(hù)作用,在材料防腐性能試驗基礎(chǔ)上,研究鋼閘門涂層材料的附著力、耐蝕性能等,結(jié)合實際工程進(jìn)行統(tǒng)計分析的成果較少;國內(nèi)現(xiàn)有研究多從閘門腐蝕的表象出發(fā),結(jié)合實際工程檢測數(shù)據(jù)分析材料腐蝕特征,如腐蝕速率及其特性參數(shù)等,對腐蝕分級和材料強度修正也是經(jīng)驗性的,缺少材料微觀組織層面的深入研究。因此,本文研究水工鋼閘門材料的耐蝕性及退化過程具有十分重要的現(xiàn)實意義。

    現(xiàn)有水工鋼閘門采用的防腐措施主要有2方面:一是采用熱噴涂金屬的方法,二是采用阻擋腐蝕介質(zhì)具有隔離作用的涂料方法。本工作針對腐蝕試驗條件下,水工鋼閘門裸鋼和熱噴涂Zn-Al涂層材料的腐蝕過程,揭示腐蝕機理,建立既有水工鋼閘門構(gòu)件的腐蝕退化模型,為建立既有水工鋼閘門主要構(gòu)件的可靠度隨機有限元模型,預(yù)測既有水工鋼閘門剩余壽命,建立耐久性評估等級等奠定理論和實踐基礎(chǔ)[6-9]。

    1 試驗材料與方法

    試驗用的基體材料為Q235,尺寸為15mm×12mm×5mm。試樣1為不加任何涂覆處理的裸鋼。試樣2為采用電弧噴涂技術(shù)在Q235鋼表面噴涂厚度為200μm的Zn-15%Al合金涂層,噴涂工藝見表1。試樣在噴涂前基體表面經(jīng)打磨和噴砂處理。

    表1 電弧噴涂工藝參數(shù)

    本工作按照J(rèn)B/T6073—92《金屬覆蓋層實驗室全浸腐蝕試驗》方法,采用鼓泡加速腐蝕的方法將涂層與基體全浸在3.5%的NaCl溶液中,浸泡周期為50d,每10d更換1次溶液,大大加劇了水工鋼閘門在自然環(huán)境下的腐蝕條件,從而研究Q235裸鋼與Zn-Al涂層在快速腐蝕試驗中的耐蝕性和腐蝕機理。

    采用日立S-3400N型掃描電子顯微鏡(SEM)和能譜儀(EDAX)分析Q235裸鋼和Zn-Al涂層的微觀組織結(jié)構(gòu),元素分布及試樣腐蝕前后的表面形貌特征。利用D/MAX 2000/PC型X射線衍射儀(XRD)分析Q235裸鋼和Zn-Al涂層腐蝕后的物相組成。采用CS300H電化學(xué)測試系統(tǒng)(圖1)測試材料的極化曲線,電解池采用三電極體系,飽和甘汞電極(SCE)為參比電極,涂層試樣為工作電極,鉑電極為輔助電極。腐蝕介質(zhì)為3.5%NaCl溶液。試樣受測面積為1cm2,其余表面用環(huán)氧樹脂密封。Tafel極化曲線測試時掃描速度為1mV/s。采用測厚儀測量5次,取平均值為試樣腐蝕量厚度。

    圖1 電化學(xué)測試系統(tǒng)

    2 結(jié)果與討論

    2.1 Q235的微觀結(jié)構(gòu)及腐蝕機理

    圖2是裸鋼Q235腐蝕前后的表面形貌。腐蝕前裸鋼表面光滑。經(jīng)50d浸泡后,裸鋼表面呈現(xiàn)紅銹,即大量顆粒狀的腐蝕產(chǎn)物,完全遮住鋼基體,均勻分布在鋼基體表面。

    圖2 裸鋼腐蝕前后的表面形貌

    圖3是腐蝕后裸鋼表面的物相分析。結(jié)果表明,腐蝕后裸鋼表面的主要物相是FeOOH和Fe3O4。這是因為裸鋼在浸泡初期,首先發(fā)生溶解反應(yīng),F(xiàn)e主要以Fe2+、Fe(OH)2和Fe(OH)+的形式存在。隨著浸泡時間的延長,F(xiàn)e(OH)2、Fe(OH)+與腐蝕介質(zhì)繼續(xù)發(fā)生作用,形成Fe5HO8·4H2O,并最終轉(zhuǎn)化為FeOOH和

    Q235是由鐵素體和滲碳體組成,二者電位不同,鐵素體作為陽極,失去電子變成鐵離子存在于溶液中,滲碳體作為陰極,溶液中的氧化性物質(zhì)可以獲得從陽極流來的電子,從而形成無數(shù)個微電池,微電池的作用導(dǎo)致Q235的腐蝕溶解。圖4是Q235浸泡10d、20d和50d的極化曲線。隨著浸泡時間的增加,腐蝕電位逐漸正移,表明腐蝕電位增大,50d后腐蝕電位稍有下降且基本穩(wěn)定,陽極反應(yīng)速度和斜率基本不變,表明銹層對陽極過程的影響不大,銹層下的陽極過程仍然是鐵溶解反應(yīng),但銹層對陰極過程有較大影響。

    圖3 Q235腐蝕后的X射線衍射圖譜

    圖4 Q235浸泡不同時間的極化曲線

    裸鋼的腐蝕機理是浸泡初期,通過氧氣擴散和逐漸在裸鋼表面形成的鐵銹促進(jìn)了電極的陰極過程,抑制了陽極過程,使得阻抗較小,腐蝕速率較大,隨著浸泡時間的增加,銹層逐漸增厚,氧氣含量遞減,因此擴散到金屬基體上的氧氣逐漸變少,抑制了氧的去極化作用,電極的阻抗變大,腐蝕速率減小。

    2.2 Zn-Al涂層的微觀結(jié)構(gòu)及腐蝕機理

    圖5是熱噴涂Zn-Al涂層的界面微觀結(jié)構(gòu)。由圖可見,涂層組織致密,具有典型的層狀結(jié)構(gòu)特征,無粗大貫通的孔隙,涂層與基體結(jié)合良好。表2是對圖5進(jìn)行的能譜分析,結(jié)果表明,A區(qū)Zn含量較高,B區(qū)Al含量較高。

    圖5 Zn-Al涂層界面微觀結(jié)構(gòu)

    表2 Zn-Al涂層能譜分析

    圖6是Zn-Al涂層腐蝕前后的表面形貌。腐蝕前涂層表面凹凸不平,且存在微小的盲性孔隙。經(jīng)過50d浸泡,涂層表面覆蓋了白色的片狀腐蝕產(chǎn)物,分布均勻,不連續(xù)。由于腐蝕產(chǎn)物堵塞涂層中的孔隙,阻止腐蝕介質(zhì)進(jìn)一步進(jìn)入涂層,減少腐蝕過程中涂層的表面活性點,形成較好的自封閉效果。因此,在涂層表面未發(fā)現(xiàn)明顯的鋼基體被腐蝕的痕跡,表明Zn-Al涂層具有良好的耐蝕性,可對鋼基體起到很好的腐蝕防護(hù)作用。

    圖6 Zn-Al涂層腐蝕前后的表面形貌

    圖7是Zn-Al涂層浸泡50d后的X射線衍射分析結(jié)果。由圖可見,Zn-Al涂層的腐蝕產(chǎn)物主要由ZnO、Zn5(OH)8Cl2H2O、Al(OH)3、AlO(OH)和Al2(OH)5Cl·2H2O 組成,其中 Al(OH)3性能穩(wěn)定,耐蝕性強,在腐蝕產(chǎn)物中形成骨架強化,Zn的腐蝕產(chǎn)物呈絮狀彌散分布在Al(OH)3周圍,整體構(gòu)成網(wǎng)狀腐蝕產(chǎn)物粘附在涂層表面。一方面降低了腐蝕產(chǎn)物的溶解,減緩腐蝕的進(jìn)行;另一方面穩(wěn)固的腐蝕產(chǎn)物將涂層與腐蝕介質(zhì)隔離開來,進(jìn)一步阻礙腐蝕。

    圖8是Zn-Al涂層浸泡10d、20d和50d后的極化曲線。由圖可見,Zn-Al涂層浸泡10d、20d和50d后,均表現(xiàn)出明顯的鈍化趨勢,表明涂層表面有鈍化膜生成(主要是Al(OH)3)。鈍化膜阻止溶液中的Cl-通過涂層表面的缺陷進(jìn)入涂層到達(dá)涂層/基體的界面,實現(xiàn)自封閉。當(dāng)Zn-Al涂層在NaCl溶液中浸泡10d、20d時,涂層的腐蝕電位上升,腐蝕電流下降,涂層的耐腐蝕性提高,腐蝕速率降低。當(dāng)Zn-Al涂層浸泡50d后,涂層處于溶解階段,涂層的腐蝕電位略有下降,耐蝕性略有降低。

    圖7 Zn-Al涂層腐蝕后的X射線衍射圖譜

    圖8 Zn-Al涂層浸泡不同時間的極化曲線

    從上述分析可知,Zn-Al涂層的防腐機理是涂層腐蝕產(chǎn)物具有自封閉性,物理隔離腐蝕介質(zhì)與涂層(基體),減緩二者間的腐蝕作用,即Zn-Al涂層表面形成穩(wěn)定、致密、具有一定粘結(jié)力的Al的腐蝕產(chǎn)物,與Zn的腐蝕產(chǎn)物呈團(tuán)絮狀團(tuán)聚后,堵塞涂層自身的缺陷,減少腐蝕介質(zhì)滲入的通道,形成隔離層,減小腐蝕速率。當(dāng)腐蝕產(chǎn)物逐漸溶解,被屏蔽部位重新暴露在腐蝕介質(zhì)中時,腐蝕又開始進(jìn)行。腐蝕產(chǎn)物的形成與溶解是一個動態(tài)過程,當(dāng)腐蝕產(chǎn)物的形成速度大于其溶解速度時,腐蝕產(chǎn)物具有保護(hù)性,涂層的耐蝕性是這2種因素交互作用的結(jié)果。另外,涂層電位較負(fù),作為陽極犧牲,起到保護(hù)陰極作用,即Zn-Al涂層比鋼的電位更負(fù),表現(xiàn)更為活潑,涂層在腐蝕介質(zhì)中先被腐蝕,鋼基體得到保護(hù),由于極化作用,使得陽極電位變小,陰極電位變大,導(dǎo)致腐蝕減弱。

    2.3 Q235與Zn-Al涂層的退化過程

    根據(jù)上述腐蝕試驗隨時間變化測得腐蝕量厚度并進(jìn)行擬合,得到如圖9所示曲線。由圖可見,Q235與Zn-Al涂層的腐蝕退化過程是非線性的,腐蝕退化過程可分為3個階段。第1階段,Q235與Zn-Al涂層正常工作,不發(fā)生腐蝕;第2階段,Q235、Zn-Al涂層與腐蝕介質(zhì)發(fā)生化學(xué)反應(yīng),遭到破壞,導(dǎo)致材料厚度開始減少;第3階段,腐蝕產(chǎn)物形成新的保護(hù)層,腐蝕過程處于停滯階段,腐蝕速率趨近于零。

    1999年,Guedes Soares.C對影響鋼閘門構(gòu)件抗力衰減的主要因素,鋼材銹蝕進(jìn)行統(tǒng)計分析,得到銹蝕引起構(gòu)件厚度變化的線性規(guī)律,并基于此得到鋼閘門構(gòu)件抗力的線性衰減模型式(1)。

    式中:d∞為腐蝕量的長期厚度;dL(t)為時刻t的腐蝕量厚度t)為腐蝕速率。

    求解式(1)得到一般解為

    推導(dǎo)特殊解

    式中:τc為涂層壽命即鋼結(jié)構(gòu)表面涂層及其效用消失之間的時間間隔;τt為過渡時間。

    由此可推出自然環(huán)境條件下水工鋼閘門構(gòu)件銹蝕退化過程曲線,如圖10所示[11]。

    可見,腐蝕試驗與自然環(huán)境條件下水工鋼閘門構(gòu)件銹蝕過程曲線相符,說明腐蝕試驗對試樣的腐蝕退化過程與自然環(huán)境條件下水工鋼閘門構(gòu)件的銹蝕退化過程一致。采用腐蝕試驗對Q235與Zn-Al涂層的腐蝕過程指導(dǎo)自然環(huán)境條件下的水工鋼閘門構(gòu)件銹蝕退化過程,并采取相應(yīng)的預(yù)防措施是有效的,為預(yù)測既有水工鋼閘門剩余壽命,建立耐久性評估等級等奠定理論和實踐基礎(chǔ)。

    圖9 裸鋼與Zn-Al涂層腐蝕量隨時間變化擬合曲線

    圖10 腐蝕量—時間函數(shù)

    3 結(jié)語

    1)Q235裸鋼初始階段腐蝕速率較大,當(dāng)與腐蝕介質(zhì)發(fā)生作用形成腐蝕產(chǎn)物,其阻礙Q235與腐蝕介質(zhì)間的電極作用,電極阻抗變大,腐蝕速率變小。

    2)Zn-Al涂層及其腐蝕產(chǎn)物具有自封閉效果,作為保護(hù)涂層具有良好的耐蝕性,腐蝕速率遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于Q235裸鋼。

    3)腐蝕試驗條件下,Q235與Zn-Al涂層的腐蝕退化過程呈非線性曲線,其與自然環(huán)境條件下鋼閘門構(gòu)件銹蝕退化過程相符。

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    [11]Guedes Soares C,Garbatov Y.Reliability of maintained,corrosion protected plates subjected to non-linear corrosion and compressive loads [J].Marine Structures 1999,12(6):425-445.

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