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    基于鍵合圖理論的斜直井管柱上扣/卸扣系統(tǒng)設(shè)計與仿真

    2014-12-05 06:53:56任福深陳素麗
    中國機(jī)械工程 2014年3期
    關(guān)鍵詞:作業(yè)模型系統(tǒng)

    任福深 陳素麗 王 威

    1.東北石油大學(xué),大慶,163318 2.中國石油天然氣管道局,鄭州,451450

    0 引言

    在油田鉆井技術(shù)中,斜直井鉆井通常要比定向井鉆井少許多作業(yè)工序。同樣鉆一口油井,采用傳統(tǒng)的定向井鉆井技術(shù)至少要完成直井段、定向造斜段、增斜段以及穩(wěn)斜段等鉆井工序,同時在不同的鉆井作業(yè)段還要使用相應(yīng)的鉆具組合。而采用斜直井鉆井只需要將斜直井齒輪齒條鉆機(jī)的井架在開鉆前按照設(shè)計好的井斜角布置,就可以進(jìn)行鉆井作業(yè),該作業(yè)過程直接省去定向井鉆井作業(yè)過程中的定向造斜和增斜的過程,同時還節(jié)省了不同鉆井作業(yè)段更換鉆具組合的時間,提高了斜直井鉆機(jī)的鉆井作業(yè)效率,降低了工人的勞動強(qiáng)度,增強(qiáng)了井口作業(yè)的安全性,降低了鉆井作業(yè)成本[1]。

    由于斜直井齒輪齒條鉆機(jī)的特殊工作狀態(tài)和車載鉆機(jī)鉆井平臺空間的限制,傳統(tǒng)的石油管柱上扣/卸扣裝置和自動化程度較高的鐵鉆工都不能在其上完成管柱的上扣/卸扣作業(yè),因此需要為斜直井鉆機(jī)專門設(shè)計一套管柱上扣/卸扣裝置。該系統(tǒng)要滿足以下基本功能要求:①斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)具有夾緊管柱以及對管柱緊扣/沖扣的基本功能,同時能完成不同管柱緊扣/沖扣扭矩的作業(yè)要求;②斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)的作業(yè)鉗裝置具有沿井架上下調(diào)節(jié)的功能,且作業(yè)鉗主、背鉗的鉗口中心始終與管柱中心對準(zhǔn);③斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)的動力水龍頭具有自動旋扣功能,可以滿足不同管徑的管柱正反向旋扣,并且要具有能提供一定旋扣扭矩的能力。

    功率鍵合圖模型作為描述多能域工程系統(tǒng)動態(tài)特性的一種方法,具有以下幾個方面的特點[2-8]:①可以建立多能域耦合系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型;②能真實地反應(yīng)系統(tǒng)內(nèi)部狀態(tài)的變化過程,且推導(dǎo)出的系統(tǒng)狀態(tài)方程規(guī)律性好;③可以方便、直觀且形象地描述許多較復(fù)雜的工程系統(tǒng);④該方法建模過程規(guī)則、包含信息量大,建立的模型是模塊式的,修改方便;⑤模型中保留了許多中間變量,可方便在動態(tài)仿真時改變系統(tǒng)變量的輸出。

    本文將功率鍵合圖理論應(yīng)用到管柱上扣/卸扣系統(tǒng)中,建立了系統(tǒng)的鍵合圖模型,并根據(jù)相應(yīng)的規(guī)則推導(dǎo)出狀態(tài)方程,設(shè)計了一款適合斜直井齒輪齒條鉆機(jī)的管柱上扣/卸扣系統(tǒng)。

    1 斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計

    1.1 斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)總體結(jié)構(gòu)

    斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)主要由動力水龍頭和軌道鉗組成,如圖1所示。動力水龍頭安裝在升降小車上面,通過升降小車上面的齒輪與井架上的齒條嚙合,可以實現(xiàn)動力水龍頭的上下移動,動力水龍頭內(nèi)置一個液壓馬達(dá),可以帶動中心管正反向轉(zhuǎn)動,用于完成管柱的旋扣作業(yè)。

    圖1 斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)總體結(jié)構(gòu)圖

    軌道鉗由主鉗、背鉗、扭轉(zhuǎn)液壓缸、推送液壓缸和組成,如圖2所示,用于完成管柱緊扣/沖扣作業(yè)。

    圖2 軌道鉗結(jié)構(gòu)圖

    上卸扣作業(yè)中,主鉗用于夾緊管柱的上接箍并進(jìn)行大扭矩緊扣/沖扣作業(yè);背鉗用于夾緊管柱的下接箍,為整個上扣/卸扣作業(yè)提供持續(xù)且足夠的夾緊力;在非上扣/卸扣作業(yè)時,通過推送液壓缸,移開軌道鉗,讓開井口作業(yè)區(qū)。斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)參數(shù)及作業(yè)流程(以卸扣為例)如表1和圖3所示。

    表1 上扣/卸扣系統(tǒng)參數(shù)

    圖3 上卸扣作業(yè)流程圖

    1.2 斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)液壓原理

    由于石油鉆機(jī)工作環(huán)境的特殊性,斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)采用了全液壓系統(tǒng)控制。在滿足斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)的基本動作要求的前提下,考慮其動態(tài)特性、安全性、系統(tǒng)結(jié)構(gòu)、工作效率與經(jīng)濟(jì)適用等方面的要求,建立了斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)的液壓系統(tǒng),其原理如圖4所示。該液壓系統(tǒng)回路是較為典型的開式、并聯(lián)的液壓回路,回路主要由背鉗夾緊、主鉗夾緊、主鉗扭矩、軌道鉗起升、動力水龍頭旋扣、動力水龍頭起升等部分組成,其中溢流閥6用于調(diào)整系統(tǒng)的最高工作壓力。

    圖4 斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)的液壓原理圖

    2 斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)功率鍵合圖模型

    斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)包括有較多的執(zhí)行機(jī)構(gòu),而這些機(jī)構(gòu)幾乎都涉及機(jī)-液耦合方面的內(nèi)容,為了更好地研究其工作特性,應(yīng)用功率鍵合圖理論完成斜直井鉆機(jī)管柱上扣/卸扣系統(tǒng)的理論建模。

    2.1 動力水龍頭旋扣系統(tǒng)的鍵合圖模型

    動力水龍頭旋扣系統(tǒng)的鍵合圖模型如圖5所示。ST為動力水龍頭上液壓馬達(dá)在旋扣作業(yè)時所承擔(dān)的反扭矩;I2為動力水龍頭上液壓馬達(dá)旋扣時的轉(zhuǎn)動慣量;R5、C1和I1分別為換向閥到液壓缸之間長管道的液阻、液容和液感;容性元件C2、C3分別為動力水龍頭上液壓馬達(dá)的進(jìn)口液容和出口液容;變換器TF1、TF2表示動力水龍頭上液壓馬達(dá)液壓能與機(jī)械能之間的轉(zhuǎn)換關(guān)系;阻性元件R1、R2、R3、R4為換向閥4個通口的液阻,當(dāng)換向閥位于中位時,4個阻性元件的液阻為無窮大,當(dāng)換向閥要給夾緊液壓缸無桿腔供油時,液阻R1和R4應(yīng)取某一有限值,液阻R2和R3為無窮大,反之亦然;SE1為換向閥回油口的壓力;Sp為換向閥進(jìn)油口的流量。

    圖5 動力水龍頭旋扣系統(tǒng)的鍵合圖模型

    2.2 軌道鉗系統(tǒng)的鍵合圖模型

    軌道鉗系統(tǒng)的鍵合圖模型如圖6所示。該模型是對主鉗夾緊系統(tǒng)(A)、背鉗夾緊系統(tǒng)(B)和主鉗扭矩系統(tǒng)(C)的集成。在模型中,用流源Sf表示液壓馬達(dá)的進(jìn)油量;轉(zhuǎn)換器TF7表示液壓馬達(dá)的轉(zhuǎn)換系數(shù);R14表示設(shè)置系統(tǒng)壓力的溢流閥液阻;R1、R5和R12表示各子系統(tǒng)中的溢流閥液阻。

    圖6 軌道鉗系統(tǒng)的鍵合圖模型

    3 鍵合圖模型系統(tǒng)狀態(tài)方程

    3.1 動力水龍頭旋扣系統(tǒng)鍵合圖模型的狀態(tài)方程

    圖5中,由于管柱上扣/卸扣系統(tǒng)的旋扣作業(yè)是通過動力水龍頭上的液壓馬達(dá)來實現(xiàn)的,因此需要通過電磁換向閥來控制液壓馬達(dá)的正反轉(zhuǎn)進(jìn)行正常作業(yè)。圖5中,各儲能元功率鍵上原來的因變量與狀態(tài)變量之間的關(guān)系式為

    根據(jù)鍵合圖規(guī)則和各變量之間的邏輯關(guān)系,將各狀態(tài)變量的一階導(dǎo)數(shù)推導(dǎo)成儲能功率鍵上的因變量和輸入變量的代數(shù)式函數(shù)關(guān)系,則動力水龍頭旋扣系統(tǒng)鍵合圖模型的關(guān)系為

    式中,K為液壓油的體積彈性模量;a1、a2分別為無桿腔、有桿腔的有效工作面積系數(shù)。

    把式(1)代入到式(2)中,得出動力水龍頭旋扣系統(tǒng)鍵合圖模型的狀態(tài)方程:

    3.2 軌道鉗系統(tǒng)鍵合圖模型的狀態(tài)方程

    圖6中,各儲能元功率鍵上原來的因變量與狀態(tài)變量之間的關(guān)系為

    軌道鉗系統(tǒng)鍵合圖模型的關(guān)系為

    把式(4)代入到式(5),得出軌道鉗系統(tǒng)鍵合圖模型的狀態(tài)方程:

    4 系統(tǒng)動態(tài)特性仿真分析

    4.1 動力水龍頭旋扣系統(tǒng)動態(tài)分析

    基于20-sim軟件,建立動力水龍頭旋扣系統(tǒng)的鍵合圖仿真模型,如圖7所示。在模型中,鍵合圖元R2為電磁換向閥進(jìn)油口的液阻;R4為電磁換向閥回油口的液阻;Sf為動力水龍頭旋扣系統(tǒng)的進(jìn)油量;Se1為動力水龍頭旋扣系統(tǒng)回油口的壓力;Se為動力水龍頭在旋扣作業(yè)時需要克服的反扭矩;I1為液壓馬達(dá)輸出軸、連扣器和單根管柱的轉(zhuǎn)動慣量;R1、I和C分別為長管道的液阻、液感和液容;R為溢流閥的液阻;C1和C2為液壓馬達(dá)高壓腔和低壓腔的液容;TF為液壓馬達(dá)的轉(zhuǎn)換系數(shù);R3為液壓馬達(dá)運動時的摩擦阻尼。

    圖7 動力水龍頭旋扣系統(tǒng)的鍵合圖模型

    軌道鉗起升系統(tǒng)的鍵合圖模型中各圖元的參數(shù)如表2所示。

    表2 動力水龍頭旋扣系統(tǒng)鍵合圖模型中各圖元的參數(shù)

    圖8中的反扭矩表示動力水龍頭旋扣系統(tǒng)在上扣作業(yè)時要克服的旋扣扭矩,一直增大到動力水龍頭能提供的最大旋扣扭矩22kN·m。

    圖8 動力水龍頭旋扣系統(tǒng)上扣作業(yè)時要克服的旋扣扭矩

    對軌道鉗起升系統(tǒng)的鍵合圖仿真采用Vode Adams法進(jìn)行求解,設(shè)置仿真時間為10s,步長為1μs,其動態(tài)仿真的結(jié)果如圖9~圖12所示。

    圖9 動力水龍頭旋扣作業(yè)時液壓馬達(dá)的轉(zhuǎn)速

    圖10 動力水龍頭旋扣作業(yè)時液壓馬達(dá)的輸出扭矩

    從圖9可以看出,液壓馬達(dá)轉(zhuǎn)速瞬間達(dá)到最大值(約0.27r/s),然后逐漸變小,在5.5s左右時馬達(dá)停止轉(zhuǎn)動。從圖8可以看出,旋上扣作業(yè)開始時,液壓馬達(dá)輸出扭矩較小,隨著螺紋扣的逐漸旋緊,液壓馬達(dá)輸出扭矩逐漸增大,最后達(dá)到一個穩(wěn)定值(最大的上緊扭矩)。

    圖11 動力水龍頭旋扣作業(yè)時進(jìn)油腔的壓力

    圖12 動力水龍頭旋扣作業(yè)時回油腔的壓力

    從圖11和圖12中可以看出,在動力水龍頭旋扣作業(yè)開始時,液壓馬達(dá)進(jìn)油腔和回油腔內(nèi)的壓力迅速增大(約250kPa);隨旋扣作業(yè)的進(jìn)行,進(jìn)油腔內(nèi)的壓力逐漸隨著管柱螺紋扣間反扭矩的增大而增大,在旋扣作業(yè)結(jié)束時壓力達(dá)到最大(約4.5MPa);回油腔內(nèi)的壓力隨著管柱螺紋扣間反扭矩的增大而減小,在達(dá)到最大旋扣扭矩時壓力達(dá)到最小。

    4.2 軌道鉗系統(tǒng)動態(tài)分析

    圖13所示為軌道鉗系統(tǒng)的鍵合圖仿真模型,在系統(tǒng)模型中,將長管道模型集成到液壓泵到各系統(tǒng)之間的位置,從而簡化了系統(tǒng)鍵合圖模型,使其更符合實際情況。液壓泵、長管道和溢流閥的參數(shù)如表3所示。

    圖13 軌道鉗系統(tǒng)的鍵合圖模型

    表3 軌道鉗系統(tǒng)鍵合圖模型的鍵合圖元參數(shù)

    對軌道鉗系統(tǒng)的鍵合圖仿真采用向后微分公式法進(jìn)行求解,設(shè)置仿真時間為6.5s,步長為1μs,其動態(tài)仿真的結(jié)果如圖14~圖17所示。

    圖14 軌道鉗沖扣過程中主鉗、背鉗夾緊液壓缸輸出速度

    圖15 軌道鉗沖扣過程中主鉗、背鉗夾緊液壓缸輸出力

    圖16 軌道鉗沖扣過程中主鉗扭矩液壓缸輸出速度

    圖17 軌道鉗沖扣過程中主鉗扭矩液壓缸輸出力

    如圖14和圖15所示,軌道鉗中主鉗、背鉗夾緊液壓缸輸出速度在3s后變?yōu)?,輸出力同時達(dá)到穩(wěn)定值。這表明軌道鉗中的主鉗、背鉗用了約3s的時間完成管柱夾緊動作。

    如圖16和圖17所示,在系統(tǒng)仿真分析的前3s,主鉗扭矩液壓缸無輸出力和輸出速度,這是因為軌道鉗在執(zhí)行沖扣動作時,要先保證主鉗和背鉗夾緊管柱,才能夠進(jìn)行沖扣作業(yè)。

    5 結(jié)語

    本文完成了斜直井管柱上扣/卸扣系統(tǒng)的總體結(jié)構(gòu)和液壓控制系統(tǒng)的設(shè)計,并應(yīng)用鍵合圖理論建立了動力水龍頭旋扣系統(tǒng)和軌道鉗系統(tǒng)的鍵合圖模型,推導(dǎo)出了各個系統(tǒng)鍵合圖模型的系統(tǒng)狀態(tài)方程?;?0-sim工程系統(tǒng)仿真軟件,建立了動力水龍頭旋扣系統(tǒng)和軌道鉗系統(tǒng)的鍵合圖仿真模型,通過動態(tài)特性仿真分析,驗證了所建鍵合圖模型的正確性,并分析了系統(tǒng)動態(tài)特性產(chǎn)生的原因和影響。

    [1]Richard D.The Next Major Step in Total Handsfree Pipe Handing-no Derrickm an in Derrick Racking and Unracking Pipe[C]//IADC/SPE Drilling Conference.Amsterdam, The Netherlands,2007:20-22.

    [2]潘亞東.鍵合圖概論[M].重慶:重慶大學(xué)出版社,1990.

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    [4]任錦堂.鍵合圖理論與應(yīng)用[M].上海:上海交通大學(xué)出版社,1992.

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