強(qiáng)夯技術(shù)及碎石環(huán)梁在超大儲(chǔ)罐地基處理中的應(yīng)用

陳 宇，張雪生

中國(guó)石油工程建設(shè)公司，北京 100120

0 引言

原油戰(zhàn)略儲(chǔ)備是世界各國(guó)維持和推動(dòng)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的必然途徑，超大型儲(chǔ)罐及罐區(qū)建設(shè)是原油儲(chǔ)備不可缺少的重要手段。選擇濱海區(qū)域建設(shè)超大型罐區(qū)經(jīng)濟(jì)上有極大優(yōu)越性，因此對(duì)濱海灘涂沖積地區(qū)地基進(jìn)行處理以適應(yīng)罐區(qū)建設(shè)地基要求已經(jīng)廣泛應(yīng)用于國(guó)內(nèi)外基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)中。

阿布扎比原油管道項(xiàng)目設(shè)計(jì)輸送能力約20.5萬(wàn)t/d（150萬(wàn)桶/d），其中10座16萬(wàn)m3的原油儲(chǔ)罐是項(xiàng)目的重要組成部分。單個(gè)罐體基礎(chǔ)直徑130m，僅各類石材用量約400萬(wàn)m3，近1 000萬(wàn)t。針對(duì)工程現(xiàn)場(chǎng)復(fù)雜的地質(zhì)結(jié)構(gòu)，經(jīng)過(guò)反復(fù)論證，采用了將強(qiáng)夯技術(shù)及碎石環(huán)梁用于超大型儲(chǔ)油罐地基處理的方案。

1 地基處理方案及儲(chǔ)罐基礎(chǔ)形式比選

1.1 地基處理方案比選

根據(jù)場(chǎng)區(qū)地質(zhì)詳細(xì)勘察報(bào)告，儲(chǔ)罐基礎(chǔ)座落于第四紀(jì)沖、洪積層上，土層厚度大于5 m，地基承載力136 kPa。基礎(chǔ)高度5.3m，回填材料密度按2.4 t/m3計(jì)算，地基需承擔(dān)約127 kPa的回填材料重力，根本無(wú)法承擔(dān)儲(chǔ)罐及其儲(chǔ)存原油的重力，也無(wú)法滿足罐基礎(chǔ)的沉降控制要求，因此罐基礎(chǔ)地基需進(jìn)行處理。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)條件，綜合比較樁基礎(chǔ)處理方案、振沖地基處理方案、強(qiáng)夯地基處理方案發(fā)現(xiàn)，樁基礎(chǔ)及振沖處理方案工程造價(jià)高且施工周期長(zhǎng)，無(wú)法滿足項(xiàng)目需要。

強(qiáng)夯法加固地基是基于動(dòng)力壓密理論，即用沖擊型動(dòng)力荷載使土體中孔隙體積縮小，土體密實(shí)，承載力提高。其施工方法是將一定質(zhì)量的錘從一定高度自由落下，其動(dòng)能在土體中轉(zhuǎn)化成沖擊波和高應(yīng)力，壓縮土體從而提高地基承載力，而且改善其抵抗振（震）動(dòng)液化的能力，提高土層的均勻性，減少施工后差異沉降[1]。強(qiáng)夯法處理地基具有加固效果顯著、設(shè)備簡(jiǎn)單、施工方便和節(jié)省材料等優(yōu)點(diǎn)。對(duì)于本項(xiàng)目來(lái)說(shuō)，采用該法進(jìn)行加固，經(jīng)濟(jì)適用且施工時(shí)間短。將現(xiàn)場(chǎng)罐區(qū)內(nèi)的一座小山體爆破以生產(chǎn)大量的碎石用于場(chǎng)地平整，將這些碎石進(jìn)一步破碎、篩分后，可用于罐基礎(chǔ)的回填、夯實(shí)，可以節(jié)省大量的資金。首先進(jìn)行試夯以獲取數(shù)據(jù)確認(rèn)是否能夠滿足儲(chǔ)罐對(duì)地基承載能力和沉降的要求，再根據(jù)試夯結(jié)果確定強(qiáng)夯處理方案。強(qiáng)夯方案制訂及施工由法國(guó)M enard公司實(shí)施。

1.2 儲(chǔ)罐基礎(chǔ)形式比選

本項(xiàng)目設(shè)計(jì)的罐基礎(chǔ)形式為碎石環(huán)梁罐基礎(chǔ)，即國(guó)內(nèi)規(guī)范中的護(hù)坡式罐基礎(chǔ)。在罐基礎(chǔ)常規(guī)設(shè)計(jì)中，多采用環(huán)墻式基礎(chǔ)，但對(duì)本項(xiàng)目來(lái)說(shuō)，碎石環(huán)梁式基礎(chǔ)要優(yōu)于混凝土環(huán)墻式基礎(chǔ)。其一，碎石環(huán)梁式基礎(chǔ)可充分利用為平整場(chǎng)地而爆破山體所獲得的材料，經(jīng)過(guò)破碎、篩分、級(jí)配混合、加水混合攪拌后，鋪設(shè)碾壓，既達(dá)到設(shè)計(jì)要求，又節(jié)省資金，節(jié)約時(shí)間。其二，該罐體直徑110m、高21.7m，基礎(chǔ)頂標(biāo)高高出罐區(qū)地坪1.85m。罐壁下圓周長(zhǎng)345.4m，如采用環(huán)墻式基礎(chǔ)，則需預(yù)留8道后澆縫。假設(shè)環(huán)墻埋深1.2m、寬度0.8m，則需要843m3混凝土，而且還有大量的開(kāi)挖基槽、鋼筋綁扎、模板支護(hù)等工作量，施工周期相對(duì)較長(zhǎng)[2]，施工質(zhì)量難以保障。另外環(huán)墻內(nèi)部仍需分層碾壓，而環(huán)墻的存在會(huì)使得邊緣部分碾壓不充分。在充水試壓和設(shè)備使用階段，較大的頂部線性荷載作用在較長(zhǎng)的混凝土環(huán)墻上，在地基不均勻沉降的情況下，極易使其產(chǎn)生扭曲變形，進(jìn)而產(chǎn)生裂紋。而碎石環(huán)梁罐基礎(chǔ)可以有效地避免上述問(wèn)題。

2 強(qiáng)夯法地基的實(shí)施處理

2.1 強(qiáng)夯法地基處理試驗(yàn)

2.1.1 強(qiáng)夯施工試驗(yàn)區(qū)選擇

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)儲(chǔ)罐位置的實(shí)際地質(zhì)情況，確定了三個(gè)試夯區(qū)，分別稱為DCT1、DCT2和DCT3。

DCT1：將表層土開(kāi)挖清除至原狀土層，回填砂石材料至地上2.0m；土層剖面如圖1所示。

圖1 DCT1土層剖面

DCT2：在原有地面上直接回填砂石材料至地上2.0 m；土層剖面如圖2所示。

圖2 DCT2土層剖面

DCT3：在原有地面上直接回填砂石材料至地上2.0 m；土層剖面如圖3所示。

2.1.2 試夯工藝參數(shù)

根據(jù)承擔(dān)該施工項(xiàng)目的強(qiáng)夯公司的設(shè)備能力，采用25 t重錘，落距20m，每一夯擊能量為5 000 kJ。試夯區(qū)域尺寸為40m×40m，夯點(diǎn)間距為8m，分兩個(gè)階段夯實(shí)，前后兩次夯點(diǎn)對(duì)角線距離為5.66m。試夯區(qū)夯點(diǎn)布置如圖4所示。

圖3 DCT3土層剖面

圖4 夯點(diǎn)布置示意/m

根據(jù)地層剖面，可以知道DCT1和DCT2的地層處理深度H為5.5 m，對(duì)DCT1選擇處理能量E為250 kJ/m3，DCT2選擇處理能量350 kJ/m3，DCT3地層處理深度9.0m，選擇處理能量350 kJ/m3。強(qiáng)夯設(shè)備每次夯擊能量為5 000 kJ，處理面積為32m2。需要的夯擊數(shù)N可以根據(jù)以下公式計(jì)算得出。

根據(jù)計(jì)算，DCT1每一夯點(diǎn)夯擊10次；DCT2每一夯點(diǎn)夯擊12次；DCT3每一夯點(diǎn)夯擊20次。全部夯點(diǎn)分兩階段夯實(shí)。

2.1.3 試夯結(jié)果分析

夯前試驗(yàn)是在回填碎石前，在試夯區(qū)原始地面進(jìn)行的；夯后試驗(yàn)是在夯實(shí)施工完成后形成的的平臺(tái)頂面進(jìn)行的。錐體貫入度試驗(yàn)（CPT）的目的是確定土壤的原始情況和強(qiáng)夯后的情況；旁壓試驗(yàn)（PMT）的目的是確定夯實(shí)前后地質(zhì)力學(xué)性能的改變。通過(guò)夯前及夯后試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比來(lái)評(píng)價(jià)強(qiáng)夯效果。

通過(guò)對(duì)比DCT1夯前、夯后的CPT試驗(yàn)曲線，表明強(qiáng)夯處理的影響深度只達(dá)到第2層土，第3層土的地質(zhì)條件未被改善，這表明換土層深度仍需加大，另外強(qiáng)夯能量也需提高。對(duì)夯前、夯后的PM T試驗(yàn)曲線進(jìn)行對(duì)比，表明0.0m以上的土層的地基承載力和壓縮模量都有大幅增長(zhǎng)，但3層及3層以下土層地質(zhì)條件未有改善。

通過(guò)對(duì)比DCT2夯前、夯后的CPT試驗(yàn)曲線，表明底部土壤的地基承載力在夯后有了顯著改善，說(shuō)明強(qiáng)夯處理深度達(dá)到試驗(yàn)所要求的5.5m以下。對(duì)夯前、夯后的PM T試驗(yàn)曲線進(jìn)行對(duì)比，表明地下土壤各層的地基承載力和壓縮模量都有大幅增長(zhǎng)，說(shuō)明地質(zhì)條件經(jīng)強(qiáng)夯后有了顯著改善。

通過(guò)對(duì)比DCT3夯前、夯后的CPT實(shí)驗(yàn)曲線，表明強(qiáng)夯后第1、2、3層土有了明顯改善，但第4層土只處理到-2.5m處，說(shuō)明采用5 000 kJ的能級(jí)無(wú)法達(dá)到試驗(yàn)要求處理的深度。通過(guò)對(duì)夯前、夯后的PM T試驗(yàn)曲線對(duì)比，表明地基承載力和壓縮模量都有顯著提高。

Menard公司采用有限元模擬方法對(duì)大罐沉降進(jìn)行模擬計(jì)算，包含了Mohr-Coulombd的Elasto-plastic模型。該模型的輸入?yún)?shù)為220 kPa均布載荷、現(xiàn)有土層及地表以上回填土夯后的性能參數(shù)等；模型輸出為大罐基礎(chǔ)的沉降數(shù)據(jù)。將試夯后試驗(yàn)結(jié)果作為模型輸入數(shù)據(jù)進(jìn)行有限元計(jì)算，得出的沉降數(shù)據(jù)滿足項(xiàng)目要求。因此通過(guò)試夯表明，采用強(qiáng)夯方法處理地基可以達(dá)到設(shè)計(jì)對(duì)地基的承載力和沉降要求。同時(shí)表明采用25 t夯錘、落距20 m，每夯擊能量5 000 kJ的設(shè)備，處理深度為7m。對(duì)于處理深度大于7m的罐區(qū)，則需采用35 t夯錘，落距20 m，每夯擊能量7 000 kJ的設(shè)備。另外DCT1強(qiáng)夯試驗(yàn)表明，第3層泥砂層不適合強(qiáng)夯處理，需要清除。

2.2 強(qiáng)夯施工工藝及結(jié)果分析

2.2.1 強(qiáng)夯施工方案

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果和地勘報(bào)告，對(duì)罐基礎(chǔ)采用以下地基強(qiáng)夯施工工藝：

（1）罐基礎(chǔ)地基處理區(qū)直徑為130m，先將處理區(qū)域地下不適合土清除，回填滿足規(guī)范要求的級(jí)配碎石至地面標(biāo)高。

（2）回填碎石料至絕對(duì)標(biāo)高5.0m（地上2m左右），攤平后夯實(shí)。對(duì)于處理深度大于7m的罐基礎(chǔ)采用35 t夯錘，夯點(diǎn)間距為10m，分3個(gè)階段夯實(shí)，每點(diǎn)夯擊次數(shù)為12擊；其他罐基礎(chǔ)采用25 t夯錘，夯點(diǎn)間距為8m，分2個(gè)階段夯實(shí)，每點(diǎn)夯擊次數(shù)為12擊。

（3）夯實(shí)施工完畢后，推平夯坑，回填碎石料至絕對(duì)標(biāo)高6.5m，攤平后一次夯實(shí)完畢。對(duì)于處理深度大于7m的罐基礎(chǔ)采用35 t夯錘，夯點(diǎn)間距為5m，每點(diǎn)夯擊次數(shù)為10擊；其他罐基礎(chǔ)采用25 t夯錘，夯點(diǎn)間距為4m，每點(diǎn)夯擊次數(shù)為10擊。

2.2.2 夯后試驗(yàn)及模擬計(jì)算分析

采用旁壓試驗(yàn)（PMT）及靜力載荷試驗(yàn)（PLT）檢測(cè)強(qiáng)夯效果。根據(jù)D60 AN規(guī)范用PMT數(shù)據(jù)計(jì)算土壤楊氏模量[3]，可以分別得出強(qiáng)夯后壓實(shí)平臺(tái)楊氏模量，該楊氏模量作為罐體沉降模擬計(jì)算的一個(gè)輸入?yún)?shù)。表1為其中一個(gè)罐基礎(chǔ)模擬計(jì)算結(jié)果（在220 kPa的均布載荷條件下）及API650的沉降要求。比較表1中數(shù)據(jù)可以看出，強(qiáng)夯效果滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

表1 罐基礎(chǔ)沉降要求及模擬計(jì)算結(jié)果

PLT用于頂層強(qiáng)夯施工驗(yàn)收，參照標(biāo)準(zhǔn)為ASTM 1194-1994。PLT的載荷為250 kPa，所用平板直徑為0.6m[5]，驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)如下：變形模量Ev1≥45 MPa，變形模量Ev2≥80MPa，Ev2/Ev1≤2.5。每個(gè)罐基礎(chǔ)載荷試驗(yàn)數(shù)量為8個(gè)，試驗(yàn)結(jié)果全部滿足驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)要求。

3 碎石環(huán)梁罐基礎(chǔ)

碎石環(huán)梁罐基礎(chǔ)是用一定級(jí)配、一定粒徑范圍的砂石摻水充分混合，控制其含水量在5%～8%之間，攤鋪碾壓而成，每一層碾壓后的厚度控制在300 mm左右。所謂碎石環(huán)梁是指在碾壓過(guò)程中，先在設(shè)計(jì)的罐壁周長(zhǎng)線位置（以下簡(jiǎn)稱罐周長(zhǎng)線）碾壓出一圈環(huán)形碎石基礎(chǔ)，使其壓實(shí)密度優(yōu)于環(huán)梁內(nèi)區(qū)域。防滲膜鋪設(shè)完畢后，再逐層回填碾壓內(nèi)部區(qū)域，最后達(dá)到設(shè)計(jì)要求的基礎(chǔ)形式。儲(chǔ)罐基礎(chǔ)施工還包括排污管、土工膜、土工布的鋪設(shè)，瀝青混凝土層的施工等。

3.1 回填材料要求

碎石環(huán)梁基礎(chǔ)壓實(shí)效果的好壞首先取決于回填材料，因此必須保證回填材料滿足要求?；靥畈牧系募?jí)配要求如表2所示。

3.2 碎石環(huán)梁罐基礎(chǔ)施工

表2 回填材料的級(jí)配要求

碎石環(huán)梁罐基礎(chǔ)的施工以鋪設(shè)地膜層為界分為兩個(gè)階段。第一階段共分6層施工，這一階段將罐周長(zhǎng)線下環(huán)梁區(qū)域碾壓成型；待地膜層鋪設(shè)完畢后，進(jìn)行第二階段共5層的施工。

第一層和第二層：壓實(shí)厚度均為300mm，無(wú)其他工作內(nèi)容。

第三層：壓實(shí)厚度250mm。該層在壓實(shí)施工完畢后需開(kāi)挖排污管溝并埋設(shè)管道。管道空間位置應(yīng)在第二層范圍內(nèi)，但因管道為高密度聚乙烯材料，在第三層回填碾壓時(shí)易造成損壞，因此將該工序安排到第三層碾壓完成后進(jìn)行。

第四層：從第四層開(kāi)始，逐漸將罐周長(zhǎng)線板下環(huán)梁碾壓成型。第四層分兩部分回填，環(huán)梁部分是從罐周長(zhǎng)線兩側(cè)各寬出5.275m，厚度300mm，碾壓成一環(huán)形錐臺(tái)；內(nèi)部是從罐基礎(chǔ)中心向外回填碾壓，中心點(diǎn)厚度300mm，表面坡度1.2%。

第五層：第五層也是分兩部分回填，環(huán)梁部分是以罐周長(zhǎng)線為中心，兩側(cè)各寬出5m，中心厚度200mm，從中心圓向內(nèi)、外兩個(gè)方向坡度1.5%，以滿足地膜層的施工坡度要求。內(nèi)部是以基礎(chǔ)中心為圓心，中心點(diǎn)厚度300 mm，坡度為1.2%。因環(huán)梁處該層頂部需要鋪設(shè)地膜層，為防止碎石損壞地膜，該層采用最大粒徑≤15mm的回填材料。該層碾壓完畢后，需清除罐基礎(chǔ)邊緣多余的回填部分，還需在環(huán)梁位置開(kāi)挖清掃孔下預(yù)制梁的安置坑，為下一步地膜層的施工做準(zhǔn)備。

第六層：該層厚度300mm，坡度1.5%。該層碾壓完畢后需開(kāi)挖環(huán)梁內(nèi)側(cè)環(huán)形管溝，以安置基礎(chǔ)內(nèi)污油污水收集管，以及罐底收集桶安置坑。罐底收集桶安置坑的開(kāi)挖是因?yàn)楣薜妆旧韼У氖占暗讟?biāo)高在地膜層以下，所以需把收集桶處的地膜標(biāo)高降到坑底標(biāo)高以下，避免其穿透地膜層。這些工作結(jié)束后需清理面層表面，將表面的小石子清理干凈，為下一步地膜層的施工做準(zhǔn)備。

前述六層施工完畢后，罐基礎(chǔ)第一階段施工完畢，開(kāi)始鋪設(shè)地膜層。地膜層由2mm厚高密度聚乙烯土工膜和土工布保護(hù)層組成。土工膜施工完畢后需做接縫焊接處的氣密性試驗(yàn)、接縫拉伸試驗(yàn)、接縫電火花試驗(yàn)，以確保地膜層的施工質(zhì)量。

第七層：該層圓心處回填厚度300mm，邊緣處與碎石環(huán)梁頂平齊。

第八層：該層在環(huán)梁上壓實(shí)厚度為200 mm，在基礎(chǔ)內(nèi)部是以罐基礎(chǔ)中心為圓心，邊緣與環(huán)梁處回填高度平齊的圓錐體。

第九層：該層為環(huán)梁上200mm厚瀝青混凝土，分兩層施工，每層100mm厚。該層施工前需噴涂一層粘合滲透劑，使土層和瀝青混凝土層很好地粘合，粘合劑噴涂完畢后需24 h方能施工瀝青混凝土層。該層施工時(shí)需注意在每層瀝青混凝土壓實(shí)完畢后，在瀝青混凝土冷卻硬化前，將罐清掃槽處的瀝青混凝土清除掉，然后回填同樣厚度的工程材料并壓實(shí)，為后期清掃槽施工做準(zhǔn)備。雖然清掃槽施工是在罐體安裝完畢后進(jìn)行，但提前做好準(zhǔn)備工作，可避免到時(shí)混凝土完全硬化致使清除困難的問(wèn)題發(fā)生；也可避免罐體施工完畢致使工作面窄小，開(kāi)挖時(shí)易損傷罐體的事情發(fā)生。

第十層：圓心處厚度200mm，邊緣處與瀝青混凝土頂面平齊，坡度1∶120。該層為瀝青砂層下的最后一層，因此應(yīng)對(duì)表面的平整度和坡度嚴(yán)格要求。該層需開(kāi)挖收集桶安置坑，開(kāi)挖時(shí)要注意避免損壞地膜。收集桶定位后灌注混凝土將其固定，灌注混凝土前在收集桶內(nèi)放置重物，以增加其重量，避免混凝土將其頂起。另外灌注混凝土?xí)r分2次灌注，第一次到桶的1/3高處，待混凝土初凝后再將剩余部分灌完。灌注混凝土?xí)r應(yīng)沿桶邊均勻灌注，避免一側(cè)混凝土過(guò)多將其頂偏。

第十一層：該層為50mm厚瀝青砂層。該層在施工前需要噴一層粘合滲透劑，在噴涂后24 h方可鋪設(shè)瀝青砂。瀝青砂層在環(huán)梁處要求水平，從圓心到環(huán)梁邊緣要求坡度1∶120。按照驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)要求，環(huán)梁上任意相鄰且距離不超過(guò)3m的兩個(gè)點(diǎn)，高差不大于3mm；整個(gè)環(huán)梁上任意兩點(diǎn)的高差不大于6mm。所以對(duì)環(huán)梁上瀝青砂層的鋪設(shè)需格外注意，施工時(shí)邊碾壓邊測(cè)量，有偏差及時(shí)修補(bǔ)。

3.3 碎石環(huán)梁基礎(chǔ)驗(yàn)收

每一層砂石材料壓實(shí)完成后，按照要求需做壓實(shí)密度測(cè)試、動(dòng)載荷試驗(yàn)、靜載荷試驗(yàn)。按照要求每500m2做一個(gè)動(dòng)載荷試驗(yàn)和壓實(shí)度測(cè)試，每1 250m2做一個(gè)靜載荷試驗(yàn)。試驗(yàn)點(diǎn)的布置盡量均勻，盡可能地反映每一層的整體壓實(shí)情況，同時(shí)需在環(huán)梁處設(shè)一圈測(cè)試點(diǎn)，在內(nèi)部區(qū)域設(shè)一圈測(cè)試點(diǎn)。

4 基礎(chǔ)沉降觀測(cè)

大罐基礎(chǔ)施工完成后，進(jìn)行罐體施工安裝，然后進(jìn)行水壓測(cè)試，所有測(cè)試根據(jù)API650的要求。在罐基礎(chǔ)周?chē)鶆蛟O(shè)36個(gè)檢測(cè)點(diǎn)，沉降觀測(cè)結(jié)果如下：最大一點(diǎn)的沉降為20 mm，罐底圓周任意兩點(diǎn)最大沉降差為7mm，罐底圓周任意相距10m內(nèi)的兩點(diǎn)最大沉降差為4mm。將沉降觀測(cè)結(jié)果對(duì)比表1中API650的要求可以看出基礎(chǔ)沉降符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

5 結(jié)束語(yǔ)

該項(xiàng)目在強(qiáng)夯施工完成后主要利用旁壓試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行模擬計(jì)算，并采用靜力載荷試驗(yàn)來(lái)檢測(cè)強(qiáng)夯施工效果。國(guó)內(nèi)強(qiáng)夯設(shè)計(jì)往往要通過(guò)求解地基承載力特征值、壓縮模量及有效加固深度等參數(shù)來(lái)定量確定地基處理要求。雖然夯后測(cè)試的方法有所不同，但總體來(lái)說(shuō)國(guó)內(nèi)的強(qiáng)夯設(shè)計(jì)要求[6]高于M enard公司所采用的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。從試夯工藝確定和對(duì)試夯結(jié)果的分析可以看出，本文介紹的項(xiàng)目特點(diǎn)是把測(cè)試結(jié)果應(yīng)用于有限元分析，從而模擬了大罐沉降，以此來(lái)評(píng)價(jià)強(qiáng)夯處理效果；同時(shí)也用其他測(cè)試方法來(lái)驗(yàn)證強(qiáng)夯處理效果。

采用強(qiáng)夯法處理地基，加固效果顯著，施工方便，施工周期短，經(jīng)濟(jì)易行。通過(guò)沉降觀測(cè)比對(duì)發(fā)現(xiàn)，地基處理效果非常明顯。成功的工程案例表明，在超大罐區(qū)運(yùn)用強(qiáng)夯法完成原始地基處理和回填石料夯實(shí)是安全、經(jīng)濟(jì)、高效的施工方法。同時(shí)，行業(yè)內(nèi)領(lǐng)頭公司在強(qiáng)夯工藝確定、強(qiáng)夯效果評(píng)價(jià)、模擬沉降計(jì)算中所采用的方法有很好的借鑒意義。

罐基礎(chǔ)形式多采用混凝土環(huán)梁和樁基環(huán)梁，尤其是10萬(wàn)m3以上的大型儲(chǔ)罐。碎石環(huán)梁基礎(chǔ)在超大型儲(chǔ)罐上的應(yīng)用，從成本、進(jìn)度等方面都顯示出了其優(yōu)越性，值得在未來(lái)罐區(qū)的建設(shè)中大力推廣。

[1]葉觀寶，陳望春，徐超.強(qiáng)夯法地基處理有效加固深度的分析研究[J].上海地質(zhì)，2003，87（3）：22-26.

[2]孫維禮.大型油罐基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)選型[J].油氣儲(chǔ)運(yùn)，1992,11（5）：14-18.

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[5]ASTM D 1194-1994，Standard Method of Test for Bearing Capacity of Soil for Static Load on Spread Footings[S].

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